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    濟南市歷城區(qū)地下水數(shù)值模擬與預測

    2021-11-10 12:44:58朱恒華張曉偉劉治政劉柏含
    地下水 2021年5期
    關鍵詞:開采量淺層滲透系數(shù)

    朱恒華,張曉偉,王 瑋,賈 超,劉治政,劉柏含

    (1.山東省地質調查院,山東 濟南 250013;2.中國地質大學(武漢),湖北 武漢 430074;3.山東大學 土建與水利學院,山東 濟南 250061; 4.山東大學 海洋研究院,山東 青島 266237)

    隨著社會經(jīng)濟的不斷發(fā)展,城市工業(yè)和農業(yè)用水量日益增加,水資源量消耗劇增。由于地表水易受污染,利用率較低,開采地下水的需求日益凸顯。然而,過度開采地下水會造成地面沉降、巖溶塌陷等地質問題[1]。因此,科學合理地開采地下水就顯得尤為重要。近年來GMS被廣泛地應用于地下水資源的計算評估預測及相關的環(huán)境水文地質研究中并取得了良好的效果[2,3]。在地下水數(shù)值模型建模過程中,相關水文地質參數(shù)對模型精度影響較大,其中又以滲透系數(shù)最為敏感[4]。PEST是GMS中自動調參模塊,因此選取滲透系數(shù)進行參數(shù)自動估計。運用PEST來調整選定的參數(shù),重復運行MODFLOW模塊的計算,直到計算結果和野外觀測值相吻合。歷城區(qū)位于濟南市,前人研究多集中于巖溶水,對松散巖類孔隙水研究較少。本文通過GMS軟件建立歷城區(qū)淺層地下水數(shù)值模型,對不同開采方案下的地下水流場進行預報,為淺層地下水資源開采提供參考依據(jù)。

    1 研究區(qū)地質概況

    歷城區(qū)位于濟南市中部,地勢南高北低,如圖1。根據(jù)區(qū)內地貌特征,可劃分為堆積地貌和侵蝕地貌,本區(qū)南部是一個以古生代地層為主體的北傾單斜構造,北部則是沉積了厚度較大的第四系地層和第三系松散堆積物的凹陷,區(qū)內地層由老到新依次為古生界寒武系、奧陶系、石炭-二疊系;新生界第三系及第四系。

    圖1 研究區(qū)地理位置圖

    研究區(qū)處于魯中山地的北緣以及黃河下游沖洪積平原區(qū),區(qū)內地層、構造條件復雜,根據(jù)地層巖性、含水介質及地下水運動、儲存等特征,區(qū)內地下水類型可分為松散巖類孔隙水、碎屑巖類孔隙裂隙水、碳酸鹽巖類裂隙巖溶水。除基巖裸露區(qū)外,松散巖類孔隙水在全區(qū)普遍分布。含水層巖性為粉土、粉細砂、中細砂、粗砂、礫石及粘質砂土等,地下水多屬潛水或微承壓水,如圖2;碎屑巖類孔隙裂隙水主要分布于北部、西北部,孔隙裂隙不甚發(fā)育,富水性較差;碳酸鹽巖類裂隙巖溶水主要賦存在奧陶系灰?guī)r中,分布于南部及黃河以北局部地段,與淺層孔隙水水力聯(lián)系微弱。

    圖2 黃河沖積平原區(qū)水文地質剖面圖

    2 地下水流模型

    2.1 水文地質概念模型

    2.1.1 地層概化

    研究區(qū)主要含水層確定為淺層孔隙水含水層,第四系厚度20~170 m,總體呈現(xiàn)由南向北漸厚的趨勢。淺層孔隙水以下為中層咸水,不進行地下水開采,故將含水層概化為深度170 m的非均質、各向同性的潛水微承壓含水層。

    2.1.2 邊界條件

    1)垂向邊界:上邊界接受大氣降水、排泄方式為大氣蒸發(fā),是不斷變化的水量交換邊界,定為流量邊界;下邊界因水量交換微弱,概化為相對隔水邊界。

    2)側向邊界:研究區(qū)南部為基巖出露區(qū),概化為隔水邊界[5];北部以李家斷層為界概化為隔水邊界,其余邊界作為流量邊界,根據(jù)達西定律計算截面流量。

    2.1.3 源匯項

    (1)大氣降水補給量以面狀補給賦值,根據(jù)降雨入滲系數(shù)法[6]計算本區(qū)松散巖類孔隙水大氣降水補給總量為4 249.965萬 m3/a(合11.64萬 m3/d)。灌溉回滲量以面狀補給賦值,依據(jù)研究區(qū)內的灌溉定額、類型及包氣帶巖性等計算區(qū)內灌溉回滲補給總量為187.663萬 m3/a,其中井灌回滲補給量為59.251萬 m3/a,黃灌回滲補給量為132.973萬 m3/a;區(qū)內對地下水具有一定補排規(guī)模的河渠有黃河、邢家度總干渠。河渠滲漏量以線狀補給賦值[7]。根據(jù)測流數(shù)據(jù),黃河斷面的單側單寬補排量為1.102 m3/d·m,側滲補給總量為172.009萬 m3/a;邢家渡干渠滲漏系數(shù)為1.010 m2/d·m,側滲補給總量為52.803萬 m3/a。

    (2)根據(jù)區(qū)內水位埋深和包氣帶巖性計算本區(qū)潛水蒸發(fā)總量為3 650.671萬 m3/a;區(qū)內地下水開采量為775.818萬 m3/a;區(qū)內主要排泄河流為小清河,經(jīng)計算,本區(qū)地下水排泄小清河總量為48.681萬 m3/a。地下水側向徑流排泄總量為137.547萬 m3/a。

    2.2 數(shù)學模型

    對于非均質各向同性的三維非穩(wěn)定流地下水模型,其數(shù)學方程描述為:

    (1)

    定解條件:

    H(x,y,z)|t=0=H0(x,y,z),(x,y,z)∈Ω

    (2)

    H(x,y,z,t)|(x,y,z)∈B1=H1(x,y,z,t),(x,y,z)∈B1,t>0

    (3)

    (4)

    式中:Kxx,Kyy,Kzz為xyz方向的滲透系數(shù),LT-1;h為水頭,L;w為單位體積含水層在單位時間流出或流入地下水的體積,T-1;Ss為儲水系數(shù);Ω為初始條件,即給定邊界所有點的定水頭;B1為第一類邊界條件;B2為第二類邊界條件。

    3 地下水數(shù)值模型

    3.1 模型的建立

    采用GMS中MODFLOW模塊建立歷城區(qū)地下水流數(shù)值模型,將研究區(qū)空間離散為150×150個單元格,其中有效單元格19 726個。根據(jù)已有資料確定2018年6月-2020年6月為模擬期,時間步長為30 d,共24個應力期。導入高程數(shù)據(jù),輸入各源匯項數(shù)據(jù)。研究區(qū)網(wǎng)格剖分如圖3。

    圖3 研究區(qū)三維網(wǎng)格剖分圖

    根據(jù)研究區(qū)的地質構造、巖性及富水性將研究區(qū)按水文地質參數(shù)進行分區(qū)[8,9],如圖4,初始滲透系數(shù)和給水度取值見表1。

    圖4 研究區(qū)參數(shù)分區(qū)圖

    表1 水文地質參數(shù)初值表

    根據(jù)研究區(qū)內觀測水位進行插值擬合出2018年6月淺層孔隙水流場作為初始流場,如圖5。

    圖5 研究區(qū)初始流場擬合圖

    3.2 模型識別檢驗

    傳統(tǒng)的水文地質參數(shù)分區(qū)存在較強的主觀性,忽略了滲透系數(shù)的空間差異性以達到局部最優(yōu)解,而PEST模塊在初始參數(shù)分區(qū)的基礎上可通過添加散點反演滲透系數(shù)場從而達到全局最優(yōu)解。

    選取2019年1月至2019年12月觀測井的水位數(shù)據(jù)進行PEST參數(shù)反演,所得滲透系數(shù)場如圖6,觀測井空間分布如圖7,并以此進行地下水動態(tài)檢驗。典型長觀井水位的實測值與計算值擬合情況如圖8,可以看出實測值與模擬計算值動態(tài)變化趨勢一致,擬合情況較好,可以此模型進行地下水動態(tài)預測[10]。

    圖6 滲透系數(shù)反演場 圖7 研究區(qū)觀測井空間分布圖

    圖8 研究區(qū)典型長觀井水位過程線擬合圖

    4 地下水動態(tài)及流場預測

    地下水開采應以可持續(xù)發(fā)展的觀點,在兼顧社會經(jīng)濟和環(huán)境保護的基礎上,合理有效的開發(fā)利用水資源。因此,在已有資料的基礎上,設計不同的開采方案,通過運行地下水數(shù)值模型來預測不同開采方案下的地下水流場。

    4.1 方案設計

    從充分利用地下水資源的角度考慮,在現(xiàn)狀開采量2.13萬 m3/d的基礎上分別增采10%,20%,50%,70%,預測5 a后的淺層地下水流場。預測起始時間為2020年6月,目標時間為2025年6月。預測期間,大氣降水按多年平均降水量647.9 mm取值。

    4.2 結果分析

    (1)經(jīng)過模型預測,在現(xiàn)狀開采量的基礎上增采10%的情況下,5年后淺層地下水流場見圖9,研究區(qū)內典型長觀孔水位動態(tài)變化見圖13(a)??梢钥闯?,當設計開采量為2.343萬 m3/d時,地下水流場水位變幅在0.1~0.4 m之內,地下水降落漏斗區(qū)域面積減小,水位有明顯抬升。

    圖9 增采10%地下水流場

    (2)在現(xiàn)狀開采量的基礎上增采20%的情況下,5年后淺層地下水流場見圖10,研究區(qū)內典型長觀孔水位動態(tài)變化見圖13(b)。相比于增采10%,研究區(qū)內典型長觀孔水位抬升變緩,水位變幅在0.1~0.4 m之間。地下水降落漏斗區(qū)域面積仍在減小。

    圖10 增采20%地下水流場

    (3)在現(xiàn)狀開采量的基礎上增采50%的情況下,5年后淺層地下水流場見圖11,研究區(qū)內典型長觀孔水位動態(tài)變化見圖13(c)。當設計開采量達到3.195萬 m3/d時,研究區(qū)內典型長觀孔水位于開采4 a后出現(xiàn)水位下降的趨勢,地下水流場水位變幅處于0.05~0.35 m之間。

    圖11 增采50%地下水流場

    (4)在現(xiàn)狀開采量的基礎上增采70%的情況下,5年后淺層地下水流場見圖12,研究區(qū)內典型長觀孔水位動態(tài)變化見圖13(d)??梢钥闯?,當設計增采量達到1.49萬 m3/d時,研究區(qū)內典型長觀孔水位于開采2 a后出現(xiàn)水位下降的情況,且下降趨勢較增采50%更為明顯。地下水流場水位變幅仍處于0.05~0.35 m之間。地下水降落漏斗中心區(qū)域開始出現(xiàn)水位下降的情況,可以預見,若持續(xù)以設計70%增采量開采淺層地下水將會出現(xiàn)降落漏斗面積擴大,研究區(qū)水位持續(xù)下降等環(huán)境問題。

    圖12 增采70%地下水流場

    圖13 不同開采方案下典型長觀孔未來5a地下水動態(tài)變化曲線

    5 結語

    通過數(shù)值模型預測,將歷城區(qū)淺層孔隙水開采量控制在3.195萬 m3/d之內,可以有效地控制研究區(qū)淺層地下水水位下降,防止地下水降落漏斗持續(xù)擴大,進而引起地面沉降和地下水污染等環(huán)境地質問題,達到地下水資源充分且可持續(xù)利用的目標。

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