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    基于剪切增稠液的高速鋼銑刀刃口修整*

    2021-11-06 08:19:30王明海張靜波龍志凱慈言海
    金剛石與磨料磨具工程 2021年5期
    關(guān)鍵詞:拋光液刃口刀面

    王明海, 張靜波, 龍志凱, 王 奔, 劉 標(biāo), 慈言海

    (1.沈陽航空航天大學(xué) 機(jī)電工程學(xué)院, 沈陽 110136)(2.沈陽飛機(jī)工業(yè)集團(tuán)有限公司, 沈陽 110850)(3.空軍駐沈陽地區(qū)第一軍事代表室, 沈陽 110083)

    新生產(chǎn)出來的刀具刃口有微裂紋、缺口等微觀幾何缺陷,不僅降低刀具的表面質(zhì)量和刃口強(qiáng)度,而且在切削過程中容易擴(kuò)展和延伸,導(dǎo)致刀具的磨損和破損,縮短刀具的使用壽命,降低被加工工件的表面質(zhì)量[1]。刀具修整是通過一定的方法對(duì)刀具進(jìn)行打磨,可有效去除刃口的微觀幾何缺陷,減少刃口損傷,增加刃口強(qiáng)度,提高刀具質(zhì)量,從而延長刀具的使用壽命。常用的方法有磨粒噴射加工、毛刷加工和拖曳式拋光等,其他方法包括磨粒流加工、磨削加工、電火花加工、激光加工和電化學(xué)加工等[2]。本試驗(yàn)采用剪切增稠拋光液(shear thickening fluid, STF)進(jìn)行銑刀刃口的修整,屬于磨粒流加工方法的一種。

    剪切增稠液是一種特殊的非牛頓流體,當(dāng)剪切速率超過其臨界值時(shí),體系的黏度會(huì)迅速增大,呈現(xiàn)類似固體的性質(zhì)[3]。近年來,STF應(yīng)用于精密拋光、刀具修整等各個(gè)領(lǐng)域。在精密拋光領(lǐng)域,李敏等[4]通過STF拋光液實(shí)現(xiàn)了對(duì)單晶硅片的高效精密拋光。NGUYEN等[5]通過STF拋光液提高了合金鋼齒輪的表面質(zhì)量。ZHU等[6]提出了一種新型非牛頓內(nèi)孔拋光工藝,并通過建模和試驗(yàn)證明其具有良好的拋光性能。在刀具修整領(lǐng)域,LYU等[7-8]研究了剪切增稠液的拋光速度、磨料濃度、磨料粒度和夾具傾角對(duì)復(fù)雜形狀硬質(zhì)合金刀具質(zhì)量的影響,并提出一種毛刷輔助剪切增稠拋光方法,提高了復(fù)雜硬質(zhì)合金切削刃表面粗糙度的一致性。SPAN等[9]研究了淀粉基非牛頓流體在表面精加工和刃口珩磨上的應(yīng)用。CHEN等[10]進(jìn)一步研究了淀粉基非牛頓流體在非對(duì)稱刃口和梯度微觀幾何邊緣上的應(yīng)用。

    雖然剪切增稠流體體系在刀具修整領(lǐng)域已有廣泛研究,但是在高速鋼銑刀的切削刃修整方面尚有待深入研究。試驗(yàn)探究不同粒度磨料的STF拋光液對(duì)高速鋼銑刀刃口修整的影響,分析刃口半徑和切削刃形貌的變化規(guī)律,并探討刀具在修整過程中的材料去除機(jī)理。

    1 STF拋光液的制備

    1.1 材料

    STF拋光液制備材料包括SiO2微粒、聚乙二醇和碳化硅磨粒。SiO2微粒的原生粒徑為12 nm,由氣相沉積法制備;聚乙二醇的型號(hào)為PEG200,平均相對(duì)分子質(zhì)量為200;a組、b組和c組碳化硅磨?;玖椒謩e約為13.0、3.4、1.6 μm。

    1.2 制備工藝

    STF拋光液中碳化硅質(zhì)量分?jǐn)?shù)為20%,二氧化硅的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為30%,其余為PEG200。制備過程中,使用磁力攪拌、超聲振動(dòng)和機(jī)械攪拌的方法促進(jìn)SiO2微粒的分散。

    1.3 磨料分散情況

    圖1是顯微鏡觀測的a組碳化硅在STF中的分散情況。可以看出,碳化硅磨料能夠均勻分散于STF中。

    圖1 碳化硅在STF中的分散

    2 STF修整銑刀的原理

    圖2是STF修整銑刀的原理圖。從圖2可以看出:當(dāng)銑刀高速轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí),由于剪切力的作用,STF拋光液會(huì)在刃口邊緣產(chǎn)生剪切增稠效應(yīng),黏度迅速增大。于是在刃口與邊界之間形成剪切增稠區(qū),微觀表現(xiàn)為大量含有磨粒的粒子簇聚集在刃口與邊界之間,形成類似固體的磨具。

    圖2 STF修整銑刀原理圖

    在與STF流動(dòng)方向相同的剪應(yīng)力Fs和沿邊界作用于刃口方向的法應(yīng)力Fn的共同作用下,粒子簇包裹的磨粒通過在刃口表面不斷地碰撞、劃擦、滾動(dòng),從而去除刃口尖銳棱角、毛刺、損傷,實(shí)現(xiàn)刀具修整的目的。刃口修整是刃口鈍化與刃口損傷去除同時(shí)進(jìn)行的過程。刀具鈍化使刃口半徑變大,如圖2中Rβ1增大為Rβ2的過程;損傷去除使刃口半徑變小,如圖2中的Rβ3減小為Rβ4的過程。刃口半徑通過這2個(gè)過程的不斷修整,最終由于刃口損傷被去除而趨于穩(wěn)定。通過修整,有效地減少銑刀刃口表面的微觀幾何缺陷和殘余應(yīng)力,增大刃口強(qiáng)度,從而延長刀具的使用壽命。

    3 試驗(yàn)

    3.1 試驗(yàn)條件

    高速鋼刀具的修整試驗(yàn)系統(tǒng)由立式加工中心、刀具和裝有STF拋光液的鋼制容器組成。刀具修整試驗(yàn)裝置如圖3所示。刀具采用直徑為14 mm的高速鋼平頭立銑刀。

    圖3 試驗(yàn)裝置圖

    試驗(yàn)前,對(duì)銑刀各個(gè)刃做標(biāo)記,記作1、2、3、4,如圖4所示。

    圖4 高速鋼平頭立銑刀

    3.2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

    試驗(yàn)時(shí),在容器內(nèi)裝滿STF拋光液,主軸轉(zhuǎn)速為5 000 r/min。每次試驗(yàn)時(shí)間為5 min,共做4次,試驗(yàn)后測量并記錄銑刀每個(gè)刃的刃口半徑,并用顯微鏡觀測銑刀前刀面、后刀面以及刃口形貌。

    為驗(yàn)證STF拋光液對(duì)高速鋼刀具刃口的修整的效果,還設(shè)計(jì)了1組拖拽式鈍化機(jī)對(duì)高速鋼刀具刃口的修整試驗(yàn),磨料主要由碳化硅、核桃粉等組成。

    4 結(jié)果及分析

    4.1 刃口半徑

    不同參數(shù)的修整銑刀刃口半徑試驗(yàn)結(jié)果如圖5所示,采用不同尺寸碳化硅配制的STF拋光液修整后的刃口半徑變化規(guī)律分別為圖5a、圖5b、圖5c。

    a a組Groupa b b組Groupb c c組Groupc圖5 不同參數(shù)修整銑刀刃口半徑變化規(guī)律Fig.5Variationruleofcuttingedgeradiusofmillingcuttertrimmedwithdifferentparameters

    從圖5可以看出:修整20 min后,銑刀刃口半徑與修整前相比都有了不同程度的減小,但是減小程度存在很大差異。如圖5a所示,刃口半徑3由19.3 μm減小為11.8 μm,修整后減小了7.5 μm;同組刃口半徑2由17.7 μm減小為17.3 μm,修整后僅減小0.4 μm。這是由不同切削刃初始狀態(tài)的差異性造成的:對(duì)于初始刃口較為完好的切削刃,修整后刃口半徑減小的程度較小;而對(duì)于初始刃口存在損傷的切削刃,修整后損傷去除,刃口半徑減小的程度較大。

    在修整過程中,不同參數(shù)修整的銑刀刃口半徑均有增大的情況:如圖5a所示,在5 min時(shí),刃口半徑1和刃口半徑2增大;如圖5b所示,在10 min時(shí),刃口半徑1、2、4均增大;如圖5c所示,在5~15 min時(shí),4個(gè)刃口半徑均有增大的區(qū)間。這是因?yàn)椋诟咚黉摰毒叩募庸み^程中,刃口難以避免加工時(shí)的刃口損傷。刃口修整是刃口損傷去除與刃口鈍化同時(shí)進(jìn)行的過程。刃口損傷去除導(dǎo)致刃口半徑變小,刃口鈍化導(dǎo)致刃口半徑變大。刃口半徑通過這2個(gè)過程的不斷修整,最終由于刃口損傷被去除而趨于穩(wěn)定。

    采用拖拽式鈍化機(jī)修整后的刃口半徑變化規(guī)律如圖6所示。

    圖6 拖拽式鈍化機(jī)修整后的刃口半徑變化規(guī)律

    從圖6可以看出:拖拽式鈍化機(jī)修整高速鋼銑刀的最佳修整時(shí)間為15 min。此時(shí),觀測到各個(gè)刃口質(zhì)量較好,而且4個(gè)刃口具有較好的一致性。修整20 min后,容易出現(xiàn)刃口修整過度,如刃口半徑2僅為7.3 μm。盡管該處刃口被修整后質(zhì)量較好,但由于其刃口半徑過小,在切削加工時(shí),很容易造成刀具磨損。

    由于不同切削刃初始狀態(tài)存在差異性,且銑刀4個(gè)刃口半徑不均勻,每把銑刀刃口的半徑取平均值,繪制折線圖,不同參數(shù)銑刀刃口平均半徑修整試驗(yàn)結(jié)果如圖7所示。

    圖7 不同參數(shù)下的銑刀刃口平均半徑變化

    從圖7可以看出:隨著修整時(shí)間的增加,銑刀刃口平均半徑均呈減小趨勢(shì)。對(duì)于鈍化機(jī)試驗(yàn)組,隨著修整時(shí)間的增加,刃口半徑快速減小,各時(shí)間段減小趨勢(shì)基本一致。這是因?yàn)?,鈍化機(jī)試驗(yàn)組是通過機(jī)械運(yùn)動(dòng)帶動(dòng)固體磨料與刀具刃口進(jìn)行碰撞摩擦而修整的,這種方式對(duì)刃口的修整較為強(qiáng)烈,效率較高,但切削刃質(zhì)量難以保證。對(duì)于a、b和c試驗(yàn)組,刃口半徑減小趨勢(shì)都是先快速減小,然后趨于平緩,這體現(xiàn)了STF拋光液柔性拋光的特點(diǎn)。當(dāng)銑刀刃口處的大部分損傷被去除后,STF拋光液開始對(duì)銑刀刃口進(jìn)行細(xì)微修整。這種由流體包裹磨料實(shí)現(xiàn)對(duì)刀具材料的去除的方式,與直接利用固體磨料去除方式比,對(duì)刀具形狀的適應(yīng)性更強(qiáng),修整后的切削刃質(zhì)量較好。經(jīng)修整,銑刀刃口平均半徑在12.0~16.0 μm范圍之內(nèi)。

    試驗(yàn)前后,STF試驗(yàn)組銑刀刃口平均半徑變化如表1所示。從表1可以看出:雖然各組銑刀初始刃口平均半徑不同,但是不同粒度碳化硅修整的銑刀刃口鈍圓半徑變化量存在一定規(guī)律。a組碳化硅STF試驗(yàn)組刃口半徑變化量為4.6 μm,b組碳化硅STF試驗(yàn)組刃口半徑變化量為3.6 μm,c組碳化硅STF試驗(yàn)組刃口半徑變化量為1.9 μm。由此可以分析出:不同粒度磨粒的修整效率不同。相同修整時(shí)間內(nèi),磨粒的粒度尺寸越大,銑刀刃口半徑變化越明顯。

    表 1 STF試驗(yàn)組銑刀刃口平均半徑變化

    4.2 銑刀切削刃形貌

    通過顯微鏡對(duì)試驗(yàn)前銑刀前刀面、后刀面以及刃口放大觀察,可以看到很多微觀缺陷,例如后刀面損傷、刃口損傷、缺口等微觀幾何缺陷。試驗(yàn)前后銑刀切削刃形貌對(duì)比圖,如圖8、圖9、圖10所示。其中,STF試驗(yàn)組切削刃形貌以a組碳化硅STF為例。

    圖8為試驗(yàn)前后銑刀后刀面形貌。通過圖8發(fā)現(xiàn):試驗(yàn)前后,STF試驗(yàn)組和鈍化機(jī)試驗(yàn)組后刀面表面的磨削痕跡無明顯變化。經(jīng)過2種方式的修整,刀具刃口邊緣的損傷被修整,切削刃處變得光滑平整。從圖8還可以看出:STF試驗(yàn)組的效果相對(duì)較好。從力學(xué)角度分析,STF試驗(yàn)組是通過流體包裹磨料,利用粒子間摩擦力去除刃口表面損傷,這種柔性修整方式保證刃口處與后刀面有良好的過渡,后刀面表面的磨削痕跡沒有發(fā)生改變,而鈍化機(jī)試驗(yàn)組是通過機(jī)械運(yùn)動(dòng)帶動(dòng)固體磨料與刀具刃口的碰撞摩擦,對(duì)刃口的修整較為強(qiáng)烈,導(dǎo)致刃口處的損傷雖被修整,但刃口處與后刀面的過渡性明顯差于STF試驗(yàn)組的。

    圖9為試驗(yàn)前后銑刀前刀面形貌。通過圖9發(fā)現(xiàn):STF試驗(yàn)組和鈍化機(jī)試驗(yàn)組前刀面表面的磨削痕跡,試驗(yàn)前后無明顯變化。從圖9還可以看出:刃口處試驗(yàn)前有缺口、毛刺微觀幾何缺陷,經(jīng)過修整,STF試驗(yàn)組大大改善刃口形貌,鈍化機(jī)試驗(yàn)組也對(duì)銑刀刃口處的缺口有一定修整作用,但效果不如STF試驗(yàn)組的。這是因?yàn)?,固體磨料在高速運(yùn)動(dòng)時(shí),也會(huì)在一定程度上對(duì)刃口造成損傷。

    a 試驗(yàn)前Beforetheexperiment b STF試驗(yàn)組STFexperimentgroup c 鈍化機(jī)試驗(yàn)組Passivationmachineexperimentgroup圖8 后刀面形貌Fig.8Morphologyofthebackcuttersurfaces

    a 試驗(yàn)前Beforetheexperiment b STF試驗(yàn)組STFexperimentgroup c 鈍化機(jī)試驗(yàn)組Passivationmachineexperimentgroup圖9 前刀面形貌Fig.9Morphologyofthefrontcuttersurfaces

    圖10為試驗(yàn)前后銑刀刃口形貌。通過圖10可以發(fā)現(xiàn):試驗(yàn)前,由砂輪磨削過的新刀刃口處的損傷比較嚴(yán)重,經(jīng)過STF試驗(yàn)組的修整后,表面損傷被去除,得到了較為光滑平整的切削刃帶;鈍化機(jī)試驗(yàn)組修整后,刃口還會(huì)有一些輕微損傷。這是因?yàn)椋诟咚龠\(yùn)動(dòng)時(shí),固體磨料會(huì)在一定程度上對(duì)刃口造成損傷,但與試驗(yàn)前比也有了較大改善。因此,這也能突顯STF修整的優(yōu)勢(shì),由流體包裹磨料實(shí)現(xiàn)對(duì)刀具材料的去除,與直接利用固體磨料去除方式比,前者對(duì)刀具形狀的適應(yīng)性更強(qiáng),損傷更小。

    a 試驗(yàn)前Beforetheexperiment b STF試驗(yàn)組STFexperimentgroup c 鈍化機(jī)試驗(yàn)組Passivationmachineexperimentgroup圖10 刃口形貌Fig.10Morphologyofthecuttingedge

    通過Zoller刀具角度測量儀對(duì)試驗(yàn)前后的刃口進(jìn)行拍攝,刃口形貌如圖11所示。其中,圖11a是修整前銑刀刃口,圖11b是STF試驗(yàn)組修整后銑刀刃口。從圖11可以看出,修整后切削刃刃帶明顯變窄。測量結(jié)果表明,該刃口半徑由19.3 μm變?yōu)?1.8 μm,刃口半徑明顯減小,與觀察結(jié)果一致。

    a 修整前銑刀刃口形貌Cuttingedgemorphologyofmillingcutterbeforetrimming b STF試驗(yàn)組修整后銑刀刃口形貌Cuttingedgemorphologyofmillingcutteraftermodificationinexperimentgroup圖11 試驗(yàn)前后刃口形貌Fig.11Morphologyofthecuttingedgebeforeandafterexperiment

    5 結(jié)論

    (1)修整后,銑刀刃口半徑減小,但由于不同切削刃初始狀態(tài)不同,刃口半徑減小的程度不同,最大變化量為7.5 μm,最小變化量為0.4 μm。

    (2)磨料粒度尺寸對(duì)修整效果有一定的影響,粒度尺寸越大,銑刀刃口半徑變化越明顯。a組、b組和c組碳化硅STF試驗(yàn)組修整后,刃口平均半徑分別減小4.6、3.6和1.9 μm。由此可以看出: 在相同時(shí)間內(nèi),粒度最大的a組碳化硅STF試驗(yàn)組的銑刀刃口半徑變化最明顯。

    (3)修整試驗(yàn)只是針對(duì)銑刀刃口進(jìn)行修整,銑刀的前、后刀面無明顯變化,磨削痕跡并沒有去除。

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