一種混合直流真空斷路器參數(shù)設(shè)計(jì)方法

周 婕，劉 佳，張 浩

一種混合直流真空斷路器參數(shù)設(shè)計(jì)方法

周 婕1，劉 佳1，張 浩2

（1. 中國(guó)合格評(píng)定國(guó)家認(rèn)可中心，北京 100062；2. 武漢船用電力推進(jìn)裝置研究所，武漢 430064）

為合理設(shè)計(jì)混合直流真空斷路器各支路器件參數(shù)，以提升開(kāi)斷故障電流速動(dòng)性及可靠性。本文首先針對(duì)自然換流階段支路雜散參數(shù)及主回路電流上升率對(duì)轉(zhuǎn)移速度的影響進(jìn)行研究，確立了半導(dǎo)體開(kāi)關(guān)型號(hào)及連接方式；隨后通過(guò)LC單頻振蕩回路使半導(dǎo)體開(kāi)關(guān)電流過(guò)零，為確保該強(qiáng)迫換流階段半導(dǎo)體開(kāi)關(guān)兩端反向承壓時(shí)間大于其固有關(guān)斷時(shí)間使其夠可靠關(guān)斷，對(duì)換流電容和換流電感參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化；最后從吸能角度出發(fā)確立了壓敏電阻特性參數(shù)?；谠撛O(shè)計(jì)方法進(jìn)行了20kA電流等級(jí)試驗(yàn)并取得高效分?jǐn)嘈阅堋?/p>

自然換流 轉(zhuǎn)移速度 強(qiáng)迫換流 固有關(guān)斷時(shí)間 分?jǐn)嘈阅?/p>

0 引言

真空斷路器由于具備良好的滅弧性能和友好的環(huán)保特性而逐步取代SF6型斷路器，但應(yīng)用于高壓大電流環(huán)境下，在弧后極易發(fā)生電弧重燃而導(dǎo)致分?jǐn)嗍?，此時(shí)若將真空斷路器電流轉(zhuǎn)移至電力電子器件并強(qiáng)迫關(guān)斷故障電流后，由于電力電子器件的電壓鉗位作用，為真空開(kāi)關(guān)提供了充足的“零電壓”介質(zhì)恢復(fù)時(shí)間，分?jǐn)嗫煽啃缘玫酱蠓嵘?。因此引入了圖1所示的一種兼?zhèn)湔婵臻_(kāi)關(guān)低損耗通流特性及半導(dǎo)體優(yōu)異關(guān)斷性能的混合式直流斷路器[1-4]，其工作過(guò)程主要分為三個(gè)階段：自然換流、強(qiáng)迫換流及吸能過(guò)程。自然換流過(guò)程中真空開(kāi)關(guān)及半導(dǎo)體支路的雜散及寄生參數(shù)對(duì)電流轉(zhuǎn)移速率有著明顯影響[5-7]；強(qiáng)迫換流過(guò)程中換流參數(shù)的選取關(guān)系到開(kāi)關(guān)的關(guān)斷性能[8-10]；而吸能過(guò)程中壓敏電阻參數(shù)對(duì)全分?jǐn)鄷r(shí)間及吸收能量大小有一定影響。本文通過(guò)對(duì)三次電流轉(zhuǎn)移階段進(jìn)行深入研究，并分析了半導(dǎo)體支路器件選型及各支路參數(shù)設(shè)計(jì)等直接影響斷路器分?jǐn)嘈阅艿囊幌盗兄笜?biāo)，最后在相應(yīng)電流等級(jí)下進(jìn)行重頻試驗(yàn)，達(dá)到了本設(shè)計(jì)的預(yù)期目標(biāo)。

圖1 混合式直流斷路器原理圖

1 自然換流階段

為使真空開(kāi)關(guān)VS中故障電流迅速轉(zhuǎn)移至晶閘管T支路，現(xiàn)分析兩支路參數(shù)對(duì)轉(zhuǎn)移時(shí)間的影響，轉(zhuǎn)移等效電路如圖1所示，V、T分別為燃弧支路及轉(zhuǎn)移支路等效電阻，V、T分別兩支路寄生電感，arc、T分別為真空開(kāi)關(guān)燃弧電壓及晶閘管通態(tài)壓降，在故障電流上升時(shí)間為1 ms處，觸發(fā)轉(zhuǎn)移支路半導(dǎo)體開(kāi)關(guān)開(kāi)始實(shí)現(xiàn)故障電流自然轉(zhuǎn)移。轉(zhuǎn)移等效電路見(jiàn)圖2 。

圖2 自然換流等效電路

根據(jù)等效電路，列寫(xiě)回路基爾霍夫電壓方程為

轉(zhuǎn)移完成后，真空開(kāi)關(guān)支路電流V=0，可求出轉(zhuǎn)移時(shí)間表達(dá)式為

由于大電流自然換流階段真空介質(zhì)燃弧電壓幅值約30 V，且通過(guò)弧壓的鉗位作用，晶閘管T工作在低壓大電流環(huán)境，因此為了保障通流條件并減小晶閘管支路雜散參數(shù)對(duì)轉(zhuǎn)移時(shí)間的影響，晶閘管組件可采用單件并聯(lián)的方式。下面結(jié)合仿真工具深入分析式(2)中各回路參數(shù)對(duì)轉(zhuǎn)移時(shí)間的影響。

1.1 等效電阻對(duì)轉(zhuǎn)移過(guò)程的影響

在燃弧支路及轉(zhuǎn)移支路雜散電感分別取值V=1 μH、T=0.5 μH，晶閘管T通態(tài)壓降取值T=1.5 V條件下，基于PSCAD/EMTDC電磁暫態(tài)仿真軟件分析兩支路等效電阻對(duì)轉(zhuǎn)移過(guò)程的影響見(jiàn)圖所示，可見(jiàn)燃弧支路等效電阻變化，轉(zhuǎn)移時(shí)間幾乎不變，只對(duì)轉(zhuǎn)移過(guò)程中兩支路電流動(dòng)態(tài)分配存在一定影響；而轉(zhuǎn)移支路等效電阻越大，轉(zhuǎn)移時(shí)間越長(zhǎng)，當(dāng)其增大至一定數(shù)值后，便會(huì)出現(xiàn)電流轉(zhuǎn)移失敗現(xiàn)象，因此應(yīng)盡可能減小晶閘管等效電阻，成功且迅速完成自然換流過(guò)程。

圖3 回路電阻對(duì)轉(zhuǎn)移過(guò)程的影響

1.2 雜散電感對(duì)轉(zhuǎn)移過(guò)程影響

在燃弧支路及轉(zhuǎn)移支路等效電阻分別取值V=50 μΩ、T=0.5 mΩ的條件下，分析兩支路不同雜散電感參數(shù)對(duì)轉(zhuǎn)移過(guò)程的影響如圖4所示，可知隨著兩支路雜散電感不斷增大，電流轉(zhuǎn)移時(shí)間逐漸變大，且轉(zhuǎn)移支路雜散電感影響更為明顯，因此可采用多個(gè)晶閘管單件并聯(lián)連接方式并保證各連接點(diǎn)接線緊湊，盡可能的減小雜散電感對(duì)轉(zhuǎn)移過(guò)程的影響。

圖4 回路電感對(duì)轉(zhuǎn)移過(guò)程的影響

1.3 故障電流上升率對(duì)轉(zhuǎn)移過(guò)程的影響

實(shí)際工況中，不同的短路故障發(fā)生條件導(dǎo)致故障電流上升率也有所區(qū)別，現(xiàn)通過(guò)仿真中選取不同數(shù)值的負(fù)載電感分析不同電流變化率對(duì)轉(zhuǎn)移過(guò)程的影響見(jiàn)圖5，隨著故障電流上升率不斷增大，轉(zhuǎn)移過(guò)程中真空開(kāi)關(guān)分配電流幅值變大，導(dǎo)致轉(zhuǎn)移時(shí)間增大，但趨勢(shì)逐漸飽和，不會(huì)引起電流轉(zhuǎn)移失敗現(xiàn)象。

1.4 晶閘管參數(shù)選型

經(jīng)過(guò)上述對(duì)自然換流階段電流轉(zhuǎn)移特性的分析，采用5組及以上Y100KKM4000-4800快速晶閘管并聯(lián)方式作為轉(zhuǎn)移支路開(kāi)關(guān)器件能夠完成20 kA電流轉(zhuǎn)移分?jǐn)喙δ?，并測(cè)得該型號(hào)單件在不同轉(zhuǎn)移電流下的通態(tài)特性見(jiàn)圖6，運(yùn)用于本研究電流區(qū)間下的單件通態(tài)電阻約為=0.3 mΩ，并將實(shí)物3D圖導(dǎo)入ANSYS/Q3D中計(jì)算出單件寄生電感為T(mén)=0.5 μH。并在主回路電流上升率約10 A/μs的條件下測(cè)出5～8組單件并聯(lián)下轉(zhuǎn)移特性如圖7所示，可見(jiàn)增加晶閘管單件并聯(lián)數(shù)目對(duì)電流轉(zhuǎn)移時(shí)間影響較小，為保持一定余量，本研究中采取6組Y100KKM4000-4800單件并聯(lián)方式作為轉(zhuǎn)移開(kāi)關(guān)器件。

圖5 故障電流上升率對(duì)轉(zhuǎn)移過(guò)程的影響

圖6 Y100KKM4000-4800通態(tài)特性變化趨勢(shì)

圖7 并聯(lián)數(shù)量對(duì)轉(zhuǎn)移特性的影響

2 強(qiáng)迫換流階段

當(dāng)電流由真空開(kāi)關(guān)VS完全轉(zhuǎn)移至晶閘管T后，隨即導(dǎo)通控制開(kāi)關(guān)TVS投入換流回路，隨著反向換流上升并使T電流過(guò)零，晶閘管進(jìn)入反向恢復(fù)過(guò)程，并開(kāi)始承擔(dān)反向電壓。當(dāng)換流電容兩端電壓極性翻轉(zhuǎn)后，晶閘管兩端電壓變?yōu)檎?，設(shè)此階段持續(xù)時(shí)間為s，晶閘管T固有關(guān)斷時(shí)間為q，若s大于q，T便能可靠關(guān)斷，反之T關(guān)斷失敗導(dǎo)致故障電流重新從主回路流通?，F(xiàn)通過(guò)分析換流回路參數(shù)對(duì)T承擔(dān)反壓時(shí)間s大小的影響，首先為了滿足T反向耐壓要求，換流電容預(yù)充電取值C=6 kV，在確保能夠換流成功的條件下并保留一定裕量系數(shù)，換流電流峰值應(yīng)滿足：

另外，為防止晶閘管T發(fā)生功率性擊穿，對(duì)其可靠關(guān)斷的電流變化率范圍要求如下：

根據(jù)以上約束條件，在P1：=320 μF，=20 μH；P2：=480 μF，=30 μH；P3：=640 μF，=40 μH；P4：=800 μF，=50 μH四組換流參數(shù)下，晶閘管T兩端反向承壓情況如圖所示，分析可知，隨著換流電容及換流電感數(shù)值的不斷增大，晶閘管T兩端反向電壓峰值減小，均不超過(guò)-4.5 kV，且承受反壓時(shí)間增大，該型號(hào)晶閘管反壓峰值等級(jí)滿足要求，其固有關(guān)斷時(shí)間為100 μs，因此應(yīng)選取P3及以上等級(jí)換流參數(shù)，綜合考慮換流回路成本及體積，最終選取換流電容=650 μF，=40 μH。

圖8 不同換流參數(shù)下T的反向承壓情況

3 吸能階段

強(qiáng)迫換流階段結(jié)束后，系統(tǒng)及儲(chǔ)能電感不斷向換流電容反向充電直至達(dá)到壓敏電阻開(kāi)通電壓后，RV開(kāi)始吸收系統(tǒng)能量，并將換流回路電壓維持于其殘壓附近。此過(guò)程中斷路器全分?jǐn)鄷r(shí)間及其吸收能量大小與壓敏電阻RV的開(kāi)通電壓M及殘壓取值P關(guān)系見(jiàn)圖，首先壓敏電阻吸收能量與全分?jǐn)鄷r(shí)間隨著M增大而減小，當(dāng)M≥12 kV后，變化已不再明顯，可將RV開(kāi)通電壓取值為M=12 kV；然后在開(kāi)通電壓M=12 kV不變情況下，RV吸收能量同樣隨殘壓P的增大而減小，且趨于飽和，但殘壓取值對(duì)斷路器的全分?jǐn)鄷r(shí)間影響甚微，綜合考慮換流電容在重頻條件下的反向耐壓等級(jí)要求，RV殘壓取值為M=14 kV。

圖9 壓敏電阻吸能隨開(kāi)通電壓的變化規(guī)律

圖10 壓敏電阻吸能隨開(kāi)通電壓的變化規(guī)律

4 試驗(yàn)驗(yàn)證

經(jīng)過(guò)分?jǐn)鄥?shù)設(shè)計(jì)后，搭建了圖11所示的試驗(yàn)平臺(tái)，并進(jìn)行了相應(yīng)電流等級(jí)的分?jǐn)嘣囼?yàn)，圖12為斷路器分?jǐn)嗟湫碗娏鞑ㄐ?，其中M為主回路電流，S為真空開(kāi)關(guān)支路電流，T為晶閘管T支路電流，C為換流支路電流，R為壓敏電阻支路電流。該平臺(tái)采用儲(chǔ)能電容0=20 mF，調(diào)波電感0=500 μH，預(yù)置電壓C0=4 kV的振蕩回路參數(shù)模擬預(yù)期20 kA的故障電流。0時(shí)刻觸發(fā)主回路控制開(kāi)關(guān)MS1，當(dāng)故障發(fā)生后1時(shí)刻斷開(kāi)真空開(kāi)關(guān)VS，同時(shí)觸發(fā)晶閘管T導(dǎo)通，經(jīng)過(guò)2-1時(shí)間的自然換流過(guò)程，故障電流完全轉(zhuǎn)移至半導(dǎo)體支路，3時(shí)刻觸發(fā)換流支路控制開(kāi)關(guān)MS2，經(jīng)過(guò)4-3時(shí)間的強(qiáng)迫換流，電流隨即轉(zhuǎn)移至換流支路，當(dāng)系統(tǒng)能量不斷注入換流電容至其反向電壓在5時(shí)刻超過(guò)壓敏電阻RV開(kāi)通閾值后，RV導(dǎo)通吸收系統(tǒng)能量，并最終于6時(shí)刻完成故障電流完全清除。經(jīng)過(guò)參數(shù)合理化設(shè)計(jì)后，該混合式斷路器全分?jǐn)鄷r(shí)間約為6.5 ms，通過(guò)故障電流三次轉(zhuǎn)移過(guò)程，在20 kA電流等級(jí)的重頻分?jǐn)喹h(huán)境下，故障切除性能穩(wěn)定且可靠，可向高壓大電流領(lǐng)域拓展。

圖11 試驗(yàn)回路

圖12 分?jǐn)嚯娏鞯湫筒ㄐ?/p>

5 總結(jié)

本文提出一種高壓大電流混合斷路器的拓?fù)鋮?shù)的合理設(shè)計(jì)方法，從斷路器的高分?jǐn)嘈阅芗翱燹D(zhuǎn)移特性的角度出發(fā)，分析了影響該型斷路器三個(gè)階段的電流轉(zhuǎn)移的因素：

1）自然換流階段支路雜散參數(shù)及故障電流變化率對(duì)電流轉(zhuǎn)移速度有一定影響，通過(guò)優(yōu)化回路參數(shù)及設(shè)計(jì)晶閘管連接方式來(lái)提高自然換流速度；

2）強(qiáng)迫換流階段換流電容及換流電感影響晶閘管的可靠關(guān)斷，合理設(shè)計(jì)換流參數(shù)可使晶閘管的承受反壓時(shí)間大于其固有關(guān)斷時(shí)間；

3）吸能支路壓敏電阻的開(kāi)通電壓及殘壓關(guān)系到全分?jǐn)鄷r(shí)間和吸收能量大小，提出一組RV參數(shù)有助于提高斷路器分?jǐn)嗨俣炔⒈M可能減小單次吸能。

[1] 史宗謙, 賈申利. 高壓直流斷路器研究綜述[J]. 高壓電器, 2015, 51(11): 01-09.

[2] 王晨, 徐建霖. 混合型限流及開(kāi)斷技術(shù)發(fā)展綜述[J]. 電網(wǎng)技術(shù), 201, 41(5): 1644-1653.

[3] 何俊佳, 袁召, 趙文婷, 等. 直流斷路器技術(shù)發(fā)展綜述[J]. 南方電網(wǎng)技術(shù), 2015, 9(2): 9-15.

[4] 呂綱, 曾嶸, 黃瑜瓏, 等. 10 kV自然換流型混合式直流斷路器中真空電弧電流轉(zhuǎn)移特性研究[J]. 中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào), 2017, 37(4): 1012-1020.

[5] 溫偉杰，黃瑜瓏，呂綱，等. 應(yīng)用于混合式直流斷路器的電流轉(zhuǎn)移方法[J]. 高電壓技術(shù), 2016, 42(12): 4005-4012.

[6] 許烽, 江道灼, 黃曉明, 等. 電流轉(zhuǎn)移型高壓直流斷路器[J]. 電力系統(tǒng)自動(dòng)化, 2016, 40(21): 98-104.

[7] 封磊, 茍銳鋒, 楊曉平, 等. 基于串聯(lián)晶閘管強(qiáng)迫過(guò)零關(guān)斷技術(shù)的混合式高壓直流斷路器[J]. 高電壓技術(shù), 2018, 44(2): 388-394.

[8] Premerlani W. Forced commutation performance of vacuum switches for HVDC breaker application[C]. IEEE Transactions on Power Apparatus and Systems，Volume: PAS-101, Issue: 8，Aug. 1982: 2721-2727.

[9] Hiromio, Masataka Y, Ryohei S, et al. DC interruption characteristic of vacuum circuit breaker[J]. Electrical Engineering in Japan, 2007, 125(7): 687-694.

[10] 朱童, 余占清, 曾嶸, 等. 混合式直流斷路器模型及其操作暫態(tài)特性研究[J]. 中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào), 2016, 36(1): 18-30.

Parameter Design Method of Hybrid DC Vacuum Circuit Breaker

Zhou Jie, Liu Jia, Zhang Hao

（China National Accreditation Center for Conformity Assessment, Beijing 100062, China；Wuhan Institute of Marine Electric Propulsion, Wuhan 430064, China）

TM561

A

1003-4862（2021）10-0033-05

2021-06-10

周婕(1982-)，女，碩士。研究方向：電氣安全、電磁兼容，實(shí)驗(yàn)室及檢驗(yàn)機(jī)構(gòu)認(rèn)可。E-mail: zhouj@cnas.org.cn

劉佳（1983-），男，碩士。研究方向：電氣安全、電磁兼容，實(shí)驗(yàn)室及檢驗(yàn)機(jī)構(gòu)認(rèn)可。E-mail: liujia@cnas.org.cn