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    磨料射流切割樁基鋼筋性能試驗研究

    2021-10-18 07:56:10曹文正余家樂
    隧道建設(shè)(中英文) 2021年9期
    關(guān)鍵詞:泵壓磨料射流

    曹文正, 余家樂, 李 堯, *

    (1. 山東大學巖土與結(jié)構(gòu)工程研究中心, 山東 濟南 250061; 2. 中建八局第一建設(shè)有限公司濟南公司, 山東 濟南 250000)

    0 引言

    盾構(gòu)法隧道施工因具有安全、高效、對地面擾動小等眾多優(yōu)點,在城市隧道建設(shè)中得到了廣泛的應(yīng)用。然而,盾構(gòu)施工中經(jīng)常會遭遇到各類地下障礙物,尤其是樁基、地下連續(xù)墻等鋼筋混凝土構(gòu)筑物[1],并且傳統(tǒng)的地面拔樁、爆破清障等方法受限于復雜的城市工程環(huán)境而難以實施[2-3]。隧道掘進機僅依靠機械切割作用破障,效率低下,刀具磨耗大,刀具卷刃、崩斷以及鋼筋纏繞刀盤等問題頻發(fā)[4]。為解決上述難題,需積極探索高效的破障方法。其中,超高壓磨料水射流在物料切割和機械加工領(lǐng)域應(yīng)用廣泛,具有清潔環(huán)保、高效、易于實現(xiàn)等優(yōu)勢[5],從而得到廣泛關(guān)注。將高壓射流技術(shù)與盾構(gòu)刀具相結(jié)合,使用磨料射流沖蝕鋼筋造成預(yù)損傷,再利用刀具對損傷處進行切割,可以在高效破除鋼筋混凝土的同時降低刀具與鋼筋發(fā)生碰撞摩擦時的損耗,在破解盾構(gòu)高效穿越城市障礙物難題方面具有巨大潛力。

    目前,磨料射流聯(lián)合機械刀具破巖已在采礦領(lǐng)域進行了廣泛研究和實踐,并成功研發(fā)了具有射流輔助作用的PDC水力鉆頭、硬巖破碎鉆頭[6-8]等開采工具。研究表明,射流在適當位置輔助刀具破巖時,刀具受力可減少 30%~50%[8]。有學者在盾構(gòu)搭載磨料射流破巖破障方面做出了初步探索,如: 鋼筋混凝土先經(jīng)磨料水射流切割,再由盾構(gòu)截齒切割,渣片中大粒徑混凝土碎塊占比減少,鋼筋碎塊長度適中,滿足設(shè)備出渣需求[9];通過磨料射流輔助,轉(zhuǎn)矩可以控制在模擬盾構(gòu)額定轉(zhuǎn)矩的50%以下[10]。這些研究結(jié)果初步驗證了磨料射流輔助盾構(gòu)破障的有效性和可行性,然而以上研究成果是基于小靶距(小于2 cm)、慢速(小于0.5 m/min)、單次切割的工況條件,參數(shù)范圍與盾構(gòu)搭載條件的地下既有樁基拆除有很大區(qū)別。實際盾構(gòu)施工中開挖面起伏大,且刀盤外圈作業(yè)時具有很高的線速度,搭載于盾構(gòu)上的磨料射流設(shè)備工作時需要留有較大的靶距和較高的橫移速度,且對于如何優(yōu)化控制參數(shù)、評價切割效率、實現(xiàn)射流刀盤搭載最優(yōu)布置等,仍有待進一步研究。

    針對上述研究現(xiàn)狀,本文擬開展高泵壓(最高360 MPa)、大靶距(5 cm以上)、大流量(18 L/min)和高橫移速度(3 m/min以上)條件下后混合磨料射流切割樁基鋼筋試驗研究;根據(jù)鋼筋切割性能指標(深度、寬度、體積)與參數(shù)之間的關(guān)系,確定鋼筋切割過程的有效參數(shù),并從射流動能角度分析控制參數(shù)和多次切割對切割效率的影響,揭示各參數(shù)作用下鋼筋沖蝕效果及切縫形態(tài)的變化規(guī)律,以探究盾構(gòu)搭載條件下磨料射流破除鋼筋混凝土的高效切割工況組合。

    1 試驗裝置、材料和方案

    1.1 試驗裝置

    高壓射流切割鋼筋試驗裝置包括高壓泵組、切割平臺、磨料輸送系統(tǒng)和控制系統(tǒng),如圖1所示。高壓泵組采用APW410-70型超高壓大流量泵組單元,包含6個獨立的美國海寶增壓器,最大輸出水量為24 L/min,最高輸出壓力為410 MPa,支持壓力在0~410 MPa任意調(diào)整。試驗采用2種規(guī)格的寶石水噴嘴,直徑分別為0.3 mm和0.8 mm。切割平臺采用懸臂式切割機床APW2510BB,通過絲杠帶動噴頭滑動來調(diào)節(jié)噴頭在XY方向上的移動及移動速度,Z方向通過減速機控制升降。磨料輸送系統(tǒng)由磨料箱、磨料輸送導管、混合腔和混砂管組成?;焐肮苤睆綖?.38 mm、長為71.4 mm。磨料選用24目石榴石(粒徑0.65 mm),采用自吸式后混合供料方式。磨料在壓力差的作用下,經(jīng)由導管從磨料箱被吸入混合腔,低速的磨料與高速水射流相互接觸,與磨料發(fā)生動量交換,使磨粒加速,通過混砂管形成磨料水射流。控制系統(tǒng)用來設(shè)定控制參數(shù)和切割次數(shù)。通過控制系統(tǒng)的操作平臺調(diào)整水壓、橫移速度、靶距至穩(wěn)定。

    圖1 高壓射流切割鋼筋試驗裝置

    1.2 試驗材料

    采用同一批次生產(chǎn)的13根長為500 mm、直徑為28 mm的HRB400鋼筋進行試驗,該鋼筋為地下樁基及地下連續(xù)墻常用受力筋型號,通過固定夾固定于載物臺上,以防止鋼筋在試驗中錯位移動。1根鋼筋可進行多個工況試驗,相鄰工況之間的間距大于2 cm,以防止試驗之間相互干擾。測取數(shù)據(jù)為鋼筋切縫切割深度、切割寬度及切割體積。切割深度和切割寬度用游標卡尺測量,切割體積通過填充鋼筋切縫的填充物體積測量。同一工況重復3次試驗,進行多次測量求平均值,以減少隨機誤差。

    1.3 試驗方案

    對泵壓研究采用單變量試驗設(shè)計,其他控制參數(shù)采用完全試驗設(shè)計,工況設(shè)置考慮盾構(gòu)實際工作環(huán)境及狀態(tài)。試驗選擇的橫移速度分別為3、4.5、6、7.5、10、12 m/min,以模擬旋轉(zhuǎn)刀盤上不同位置的線速度。試驗選擇的壓力范圍為160~360 MPa,每40 MPa設(shè)置1個工況??紤]到刀盤與掌子面的距離關(guān)系,靶距設(shè)置為5、10、15 cm,每個工況組合測量其5次切割與20次切割條件下的切割深度、切割寬度與切割體積數(shù)據(jù)。對于橫移速度為4.5 m/min的工況,增加切割次數(shù)為10、15次的測量數(shù)據(jù)。泵壓試驗參數(shù)和切割試驗參數(shù)見表1和表2。

    表1 泵壓試驗參數(shù)

    表2 切割試驗參數(shù)

    2 試驗結(jié)果

    磨料射流切割切口損傷狀態(tài)如圖2所示。一般來說,橫移速度越低、水壓越高、靶距越小、水流量越大的工況會有較深的切縫,這在以往的研究成果中已被證明。此外,沿鋼筋軸向方向觀測切縫、高橫移速度下切縫輪廓呈具有一定角度的三角形錐體,隨著切縫向下延伸,切口寬度逐漸變窄。

    (a) 鋼筋切割結(jié)果

    2.1 泵壓

    圖3示出了不同靶距下切割深度與切割寬度隨泵壓變化曲線。由圖3(a)可以看出: 切割深度隨著泵壓的增加而增加;當泵壓大于200 MPa時,切割深度隨泵壓呈線性變化;當泵壓小于200 MPa時,切割深度隨泵壓降低非線性減小。在某一泵壓以下,磨料射流對鋼筋不產(chǎn)生沖蝕破壞,此泵壓稱為臨界泵壓??芍?,在本試驗工況下得出的鋼筋侵蝕臨界泵壓約為150 MPa,當靶距增大至10 cm時,臨界泵壓略微增加,約為157 MPa。由圖3(b)可以看出: 隨著泵壓增加,切割寬度幾乎無變化;靶距的增加使切割寬度顯著增加,切割寬度對泵壓的敏感性也略微增加。

    (a) 泵壓對切割深度的影響

    2.2 橫移速度

    圖4示出了不同水噴嘴直徑和不同靶距下切割深度與橫移速度之間的關(guān)系。由圖4(a)可以看出,切割深度隨著橫移速度的增加而非線性地減小。對于不同的靶距和流量,切割深度對橫移速度的敏感性是不同的。當橫移速度較低(<7.5 m/min)時,各工況之間的切割深度差距明顯,大流量小靶距工況下切割深度對橫移速度的敏感性更高。然而,在橫移速度較高(>7.5 m/min)時,不同工況之間的切割深度差距變小,靶距和流量對切割深度-橫移速度曲線的趨勢幾乎無影響。數(shù)據(jù)分析得出,2種型號水噴嘴對應(yīng)的流量相差6倍,但是對應(yīng)的切割深度的差距小于2倍,在較高橫移速度下采用大流量的效果不明顯,經(jīng)濟性差。

    (a) 360 MPa泵壓

    圖5示出了不同水噴嘴直徑和不同泵壓下切割寬度與橫移速度之間的關(guān)系。由圖5可以看出: 切割寬度隨著橫移速度減小呈現(xiàn)非線性增大趨勢;橫移速度從12 m/min減小至4.5 m/min的過程中,切割寬度有加速增大的趨勢;但橫移速度小于4.5 m/min時,切割寬度增長速度變緩。變緩的原因可能是混砂管對水流的約束作用,使得切割寬度不能無限制加速增長。壓力的變化幾乎不會改變切割寬度對橫移速度的敏感性,大流量在低橫移速度下有更好的切割寬度表現(xiàn)。

    (a) 10 cm靶距

    2.3 靶距

    靶距定義為混砂管尖端與目標材料表面之間的距離。圖6示出了不同泵壓和不同切割次數(shù)下切割深度與靶距之間的關(guān)系。由圖6可以看出,切割深度隨著靶距的增加而線性減小。與小流量工況相比,在大流量工況下切割深度會明顯變大,但流量大小幾乎不會影響切割深度對靶距的參數(shù)敏感性。切割深度降低是霧化作用導致的,靶距的增加將使得更多射流能量在氣-液界面接觸過程中耗散,因此,傳遞到鋼筋的能量密度降低,切縫變淺[11]。圖7示出了不同泵壓和不同切割次數(shù)下切割寬度與靶距之間的關(guān)系。由圖7可以看出: 切割寬度隨著靶距的增加而增加;切割寬度受水壓的影響較?。煌ㄟ^反復切割鋼筋,切割寬度會在一定程度上擴大(相當于增加了射流沖蝕鋼筋的時間)。因此,在其他條件不變的情況下,存在一個使切割體積達到最大的最佳靶距。圖8示出了不同泵壓和不同水噴嘴直徑下切割體積與靶距之間的關(guān)系。由圖8可以看出,靶距從5 cm增大至10 cm時,切割體積只有很小的變化,此后隨著靶距增大,切割體積開始逐漸減小??梢灶A(yù)測,此工作條件的最佳靶距在5~10 cm。壓力對切割體積的影響很大,因為隨著壓力的增加,切割深度將線性增加,而切割寬度的變化不顯著。

    (a) 0.8 mm直徑水噴嘴

    (a) 0.8 mm直徑水噴嘴

    (a) 20次切割

    3 射流切割效率分析

    3.1 射流效率指標

    通常,高壓力、大流量和低橫移速度的磨料射流會產(chǎn)生更大的切深,然而,制造高水壓射流需要先進的泵組,降低橫移速度會導致工期延長和資源的浪費,從切割效率的角度來看可能不理想。因此,定義了切割深度和切割體積2個切割效率指標,效率指數(shù)越大,表示工況具有更高的效率。

    (1)

    (2)

    式(1)和式(2)中:ID為切割深度效率指數(shù),mm/kJ;IV為切割體積效率指數(shù),mm3/kJ;D為切割深度;V為單位長度的切割體積,mm3;Ea為有效動能,kJ;N為切割次數(shù)。

    磨料水射流的射流動能可以從水、氣、固三相磨料中產(chǎn)生[12]。對于典型的水射流系統(tǒng),氣體的質(zhì)量流量很小,可以忽略不計。一般來說,在磨料水射流對金屬侵蝕的射流動能模型中,雖然高速水流具有噴射能量,但沒有磨料的水射流直接沖蝕鋼筋,幾乎不會侵蝕堅硬的鋼筋表面。在磨料射流中,水的侵蝕被認為是可以忽略的[13]。根據(jù)伯努利方程,射流在瞬時的有效動能表示為

    (3)

    在非彈性碰撞理論中,磨料的速度可以利用單位時間通過的水流質(zhì)量與消耗磨料之間的動量傳遞規(guī)律獲得。

    (4)

    式中:t為射流曝光時間;do為射流沖擊面積直徑與水噴嘴直徑的比值;vt為射流橫移速度。

    因此,將式(4)代入式(3),得

    (5)

    3.2 參數(shù)組合的效率分析

    切割效率隨射流能量而變化。輸入功率由壓力和流量共同決定,因此,壓力和流量是控制射流能量的最直接因素。圖9示出了4種壓力和流量組合下切割深度效率和切割體積效率的分布。對于磨料射流輔助盾構(gòu)破除地下鋼筋混凝土施工來說,②區(qū)域的點所對應(yīng)的參數(shù)設(shè)置是較優(yōu)的。④區(qū)域的點所對應(yīng)的參數(shù)設(shè)置僅次于②區(qū)域,因為在刀具破壞鋼筋的時候,更深的預(yù)先切槽會使損傷處產(chǎn)生更大的集中應(yīng)力,鋼筋更容易被刀具切斷。③區(qū)域的點所對應(yīng)的工況切割效率低,意味著更多的能量被消耗。在本文中高壓力被認定為300 MPa以上的壓力,大流量代表使用直徑為0.8 mm水噴嘴的工況。

    圖9 4種壓力和流量組合下切割深度效率和切割體積效率的分布

    當采用小流量和低壓力時,切割效率較低;當采用大流量和高壓力時,切割效率明顯提高。更高的壓力會使得切割體積效率變得更高,有更多的點分布在①區(qū)域和②區(qū)域,升高壓力同樣會提高切割深度效率。小流量工況下,切割體積效率是偏低的,切割深度效率與大流量工況差別不大。使用大流量的工況在切割體積效率上有更好的表現(xiàn)(更多的點分布在①區(qū)域和③區(qū)域),但大流量工況沒有明顯提高切割深度效率。一個可能的原因是試驗中固定了磨料給進量,當磨料給進率偏低時,磨料更容易被高壓水流打碎成細小粉末,粉末在流束中更容易被霧化,無法對鋼筋產(chǎn)生有效沖蝕。也就是說,可能存在一個最佳的磨料給進率,這個磨料給進率與流量是相關(guān)的,如果提高磨料給進率,大流量工況下的切割效率會提高。

    3.3 多次切割的效率分析

    在實際應(yīng)用中,水射流切割作業(yè)需要在同位置進行反復切割。由于能量損失,每次切割增加深度可能有所不同。因此,有必要確定多次切割過程中能量的損失。圖10示出了切割次數(shù)對切割深度和切割體積及其效率的影響。由圖10可以看出: 隨著切割次數(shù)的增加,切割深度和切割體積增大,單刀切割效率降低;多次切割對切割深度能量損失的影響大于切割體積。

    (a) 切割次數(shù)對切割體積及其效率的影響

    能量損失有2種解釋: 首先是當切割次數(shù)增加時,鋼筋的幾何形狀發(fā)生了變化(如切縫變窄);其次是切割過程中射流與被切縫的內(nèi)壁之間產(chǎn)生摩擦,耗散了能量,從而降低了切割效率。

    4 結(jié)論與討論

    本文基于盾構(gòu)施工環(huán)境和施工特點,進行不同泵壓、流量、靶距、橫移速度組合下的磨料射流切割鋼筋試驗,研究了切割性能(深度、寬度、體積)與有效參數(shù)之間的關(guān)系,分析了不同參數(shù)組合下的切割效率,并得出以下結(jié)論。

    1)隨著泵壓增大,切割深度線性增加,切割寬度略有增加,存在使鋼筋開始破壞的臨界壓力,試驗條件下的侵蝕臨界壓力約為150 MPa,改變靶距對臨界壓力影響很小。

    2)隨著橫移速度增加,切割深度急劇下降,切割寬度非線性減小。橫移速度小于7.5 m/min時,切割深度受靶距和流量影響顯著。

    3)存在使切割體積達到最大的最佳靶距,在本試驗參數(shù)范圍內(nèi),最佳靶距為5~10 cm。流量越小,最佳靶距越小。

    4)考慮多次切割時,增加切割次數(shù)會降低單次切割的切割深度和切割體積。隨著切割次數(shù)增加,切割體積效率緩慢下降,切割深度效率顯著下降。本研究中,相對于5次切割的結(jié)果,20次切割的切割體積效率減少12.14%,切割深度效率減少42.5%。

    進行搭載磨料射流的盾構(gòu)研發(fā)時,應(yīng)在條件允許的范圍內(nèi)采用高壓設(shè)備,并盡可能降低刀盤轉(zhuǎn)速。設(shè)計時應(yīng)注意刀具與噴頭的空間關(guān)系,確保噴頭與掌子面的距離在合理范圍內(nèi)。本研究所進行的效率分析是基于能量角度考慮的,還需深入研究破障的時間成本和能量轉(zhuǎn)化效率。

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