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    某大體積混凝土承臺(tái)水化熱仿真分析與溫度控制

    2021-10-14 02:11:20周禮庚
    建筑施工 2021年6期
    關(guān)鍵詞:分析模型冷卻水溫度場(chǎng)

    周禮庚

    中交三航局興安基建筑工程有限公司 上海 201315

    大體積混凝土廣泛應(yīng)用于現(xiàn)代建筑、橋梁等工程之中。水泥在硬化過程中會(huì)發(fā)生水化、水解和結(jié)晶等物理化學(xué)變化,導(dǎo)致混凝土釋放大量的熱量,從而使混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)外出現(xiàn)溫差,繼而產(chǎn)生裂縫[1]。最早對(duì)大體積混凝土水化熱進(jìn)行研究的是20世紀(jì)30年代的胡佛大壩工程[2]。大體積混凝土因水化熱產(chǎn)生裂縫的本質(zhì)原因是混凝土內(nèi)部的熱量無法快速散失,內(nèi)外溫差過大。因此,控制大體積混凝土裂縫可以從降低內(nèi)部溫度著手。

    陳昌哲等[3]基于CFD數(shù)值仿真方法,研究了冷卻水管對(duì)大體積混凝土內(nèi)部降溫的效果,通過改變冷卻水管間距、層高等參數(shù),總結(jié)出了針對(duì)特定項(xiàng)目的最佳降溫方案。

    程華強(qiáng)等[4]在某大橋啞鈴形大體積承臺(tái)混凝土抗裂研究中,試驗(yàn)了冷卻水管對(duì)降低混凝土水化熱溫升的效果,試驗(yàn)結(jié)果表明合理設(shè)置冷卻水管可以起到較好的降溫效果。隨著計(jì)算機(jī)科學(xué)的不斷發(fā)展,數(shù)值仿真模擬已廣泛應(yīng)用于大體積混凝土水化熱的研究之中。

    朱伯芳[5]首次提出采用有限元結(jié)合熱傳導(dǎo)方程的方法來模擬冷卻水管的降溫效果,克服了在采用有限元法模擬冷卻水管時(shí)需要增加大量節(jié)點(diǎn)的困難,大幅減小了計(jì)算體量。

    在工程應(yīng)用領(lǐng)域,合理降低大體積混凝土溫升是確保大體量混凝土結(jié)構(gòu)質(zhì)量的重要環(huán)節(jié)。借助數(shù)值仿真技術(shù)預(yù)測(cè)大體積混凝土溫度場(chǎng)及應(yīng)力場(chǎng)的分布情況,預(yù)測(cè)冷卻水管的布置對(duì)大體積混凝土內(nèi)部溫度場(chǎng)的影響規(guī)律,可為采用大體積混凝土的結(jié)構(gòu)施工提供理論依據(jù)。

    1 工程概況

    本文所研究的混凝土承臺(tái)為某75 m+135 m+75 m大橋的承臺(tái)。該承臺(tái)為六邊形,寬度為12.75 m,長(zhǎng)邊為18.40 m,中線長(zhǎng)度為26.25 m,混凝土厚度為3.5 m?;炷敛捎肅35,為減小水化熱,采用普通硅酸鹽水泥。承臺(tái)水平分2層澆筑,每層澆筑厚度為1.75 m,每澆筑一層后間隔7 d左右再澆筑第二層,嚴(yán)格按照相關(guān)技術(shù)規(guī)范進(jìn)行施工縫的處理。水化熱控制不佳是導(dǎo)致大體積混凝土開裂,造成大體積混凝土質(zhì)量事故的最主要原因。因此,大體積混凝土澆筑以及養(yǎng)護(hù)期間的溫度控制是確保大體積混凝土施工質(zhì)量的關(guān)鍵。按照YBJ 224—1991《塊體基礎(chǔ)大體積混凝土施工技術(shù)規(guī)程》相關(guān)規(guī)定,必須采取相關(guān)措施降低大體積混凝土中心與表面的溫差。

    本工程采用冷卻水管對(duì)混凝土承臺(tái)進(jìn)行降溫,冷卻水管的平面布置如圖1所示。冷卻水管采用具有一定強(qiáng)度、內(nèi)徑為32 mm的輸水管,連續(xù)通水,每個(gè)出水口的流量為10~20 L/min,降溫過程中實(shí)時(shí)監(jiān)控混凝土中心及表面溫差,以及進(jìn)出水口的溫度。第1層冷卻水管距離承臺(tái)地面為0.75 m,第2層冷卻水管距離第1層1.75 m。冷卻水管的平面布置如圖1所示,立剖面布置如圖2所示。為便于研究分析混凝土內(nèi)部溫度的變化情況,在混凝土內(nèi)部選取3個(gè)測(cè)溫軸進(jìn)行溫度記錄,每個(gè)測(cè)溫軸設(shè)置2個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn),測(cè)溫軸的布置如圖3所示。

    圖1 冷卻水管平面布置

    圖2 承臺(tái)立剖面

    圖3 溫度監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置

    2 承臺(tái)溫度場(chǎng)仿真分析

    為全面了解大體積混凝土承臺(tái)溫度場(chǎng)以及應(yīng)力場(chǎng)的分布,為水化熱溫控提供理論指導(dǎo),預(yù)先對(duì)混凝土承臺(tái)的內(nèi)部溫度場(chǎng)以及應(yīng)力場(chǎng)進(jìn)行有限元仿真計(jì)算。通過有限元仿真分析并結(jié)合施工經(jīng)驗(yàn),為合理布置冷卻水管提供理論指導(dǎo)。在仿真計(jì)算中,混凝土材料的彈性模量取為2.7×104MPa,容重取為2 400 kg/m3,熱擴(kuò)散系數(shù)為0.07 m2/d,比熱容為1.04 kJ/(kg·K),絕熱溫升取為33 K。計(jì)算過程中,考慮混凝土收縮、徐變對(duì)穩(wěn)定應(yīng)力的釋放效應(yīng)。

    2.1 有限元仿真分析模型

    根據(jù)施工方案,采用Midas FEA建立有限元三維實(shí)體溫度場(chǎng)分析模型,預(yù)測(cè)未采取人工干預(yù)措施的情況下,承臺(tái)內(nèi)部溫度場(chǎng)的分布情況。模型包含節(jié)點(diǎn)31 534個(gè),三維實(shí)體單元170 981個(gè)?;炷练?次完成澆筑,在計(jì)算模型中通過約束側(cè)面節(jié)點(diǎn)平動(dòng)自由度的方式來模擬模板支護(hù)作用。除水泥水化熱效應(yīng)及重力之外,不考慮其他形式荷載作用。澆筑工況模型如圖4所示。

    圖4 分析模型

    2.2 仿真結(jié)果及分析

    從有限元數(shù)值計(jì)算的結(jié)果可以發(fā)現(xiàn),第1次澆筑完成后第48小時(shí),溫度到達(dá)了理論的最大值,即37.6 ℃,外部溫度約20 ℃,如圖5所示。隨著時(shí)間的推移,核心溫度逐步減小,第7天(即澆筑完成168 h)后,混凝土內(nèi)部的核心溫度降低至23 ℃,如圖6所示。

    圖5 第1次澆筑完成48 h后溫度場(chǎng)

    圖6 第1次澆筑完成168 h后溫度場(chǎng)

    第2次混凝土澆筑完成之后,提取模型應(yīng)力云圖如圖7、圖8所示。由于混凝土散熱面的減少,混凝土內(nèi)部在澆筑后的48 h,核心溫度最高達(dá)到45.9 ℃,如圖7所示。溫度的散失較為緩慢,第2次澆筑后的第168 h(即第7天),混凝土核心溫度降低至29 ℃,如圖8所示。

    圖7 第2次澆筑完成48 h后溫度場(chǎng)

    圖8 第2次澆筑完成168 h后溫度場(chǎng)

    3 承臺(tái)水冷降溫控制措施及效果

    從上述計(jì)算結(jié)果中可以看出,在未采取相關(guān)措施的情況下,第2次混凝土澆筑之后,混凝土的核心溫度將最高達(dá)到45.9 ℃,為避免混凝土內(nèi)部產(chǎn)生溫度裂縫,有必要采取措施來降低溫度。下面將按前文所述冷卻水管參數(shù)進(jìn)行溫度控制,通過有限元理論計(jì)算,論證方案的可行性。

    3.1 水冷降溫有限元分析模型

    按上述方案,采用Midas FEA重新建立水化熱數(shù)值分析模型,并將冷卻水管布置進(jìn)模型之中。按施工方案設(shè)置施工階段分析模型,冷卻水管的布置如圖9所示。荷載、邊界條件等參數(shù)與未設(shè)置冷卻水管的計(jì)算模型完全一致,此處不再贅述。

    圖9 冷卻水管布置模型

    3.2 計(jì)算結(jié)果分析

    根據(jù)前文未設(shè)置冷卻水管的溫度場(chǎng)計(jì)算結(jié)果發(fā)現(xiàn),混凝土澆筑48 h后的水化熱達(dá)到峰值,核心溫度將達(dá)到最大值。因此,下文將提取設(shè)置冷卻水管條件下2次混凝土澆筑后的溫度場(chǎng)云圖,如圖10~圖13所示。

    圖10 第1次澆筑48 h后溫度場(chǎng)

    圖11 第1次澆筑168 h后溫度場(chǎng)

    圖12 第2次澆筑48 h后溫度場(chǎng)

    圖13 第2次澆筑168 h后溫度場(chǎng)

    從計(jì)算結(jié)果中可以發(fā)現(xiàn),通過冷卻水管的降溫作用,第1次澆筑的混凝土最高核心溫度從37.6 ℃降低到33.5 ℃;第2次澆筑的混凝土最高核心溫度從45.9 ℃降低到41.5 ℃,降溫效果顯著。從應(yīng)力云圖中可以明顯看出冷卻水管的作用,通過冷卻循環(huán)水循環(huán)不斷帶走混凝土內(nèi)部熱量。混凝土澆筑完成7 d后,混凝土內(nèi)、外溫度基本一致。

    3.3 溫度監(jiān)測(cè)

    對(duì)大體積混凝土進(jìn)行溫度監(jiān)測(cè)時(shí),先要在混凝土澆筑之前按照溫度監(jiān)測(cè)方案對(duì)溫度傳感器進(jìn)行標(biāo)定,然后埋入傳感器,將傳感器信號(hào)接入電腦,最后對(duì)監(jiān)測(cè)成果進(jìn)行整理分析。根據(jù)上述有限元仿真分析的數(shù)值計(jì)算結(jié)論,進(jìn)行溫度監(jiān)測(cè)傳感器的預(yù)埋工作。為準(zhǔn)確監(jiān)測(cè)混凝土溫度,傳感器一般布置在混凝土核心以及距離表面50 cm的位置,在監(jiān)測(cè)過程中還要對(duì)大氣溫度、混凝土入模溫度、澆筑溫度等參數(shù)進(jìn)行同步監(jiān)測(cè)。澆筑完成后立即開展并持續(xù)進(jìn)行監(jiān)測(cè)工作。

    依次提取A—C軸從上到下的2個(gè)測(cè)點(diǎn)的溫度值繪制時(shí)間曲線,如圖14所示。從溫度曲線中可以看出,越是中心區(qū)域,溫度越高,同一個(gè)溫度軸靠近中心區(qū)域的溫度較邊緣測(cè)點(diǎn)的溫度高,即混凝土核心溫度隨著距離中心的擴(kuò)大而減小?;炷翝仓戤吅?~3 d是混凝土核心溫度最高的時(shí)間,隨著時(shí)間的推移,溫度逐步降低并趨于穩(wěn)定。

    圖14 監(jiān)測(cè)軸溫度變化曲線

    4 結(jié)語

    本文通過有限元數(shù)值仿真分析軟件,對(duì)某承臺(tái)設(shè)置了循環(huán)冷卻水和未設(shè)置循環(huán)冷卻水2種工況進(jìn)行水化熱溫度場(chǎng)計(jì)算。數(shù)值計(jì)算結(jié)果表明,混凝土澆筑完后一段時(shí)間內(nèi)水化熱劇烈,混凝土急速升溫,達(dá)到峰值后逐步降溫。計(jì)算結(jié)果表明,合理設(shè)置循環(huán)冷卻水對(duì)降低混凝土核心溫度效果顯著。理論數(shù)值計(jì)算對(duì)于預(yù)測(cè)大體積混凝土溫度場(chǎng)具有前瞻性和可行性,本文研究成果可為類似工程提供參考。

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