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    鐵路橋梁高強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力錨固體系技術(shù)研究

    2021-10-14 05:04:38石龍馬林陳勝利蘇永華
    鐵道建筑 2021年9期
    關(guān)鍵詞:錨板夾片傳力

    石龍 馬林 陳勝利 蘇永華

    中國(guó)鐵道科學(xué)研究院集團(tuán)有限公司鐵道建筑研究所,北京100081

    截至2020年12月,全國(guó)鐵路營(yíng)業(yè)里程已達(dá)14.63萬(wàn)km,其中高速鐵路3.8萬(wàn)km。根據(jù)《新時(shí)代交通強(qiáng)國(guó)鐵路先行規(guī)劃綱要》,到2035年,全國(guó)鐵路營(yíng)業(yè)里程將達(dá)到20萬(wàn)km,其中高速鐵路7萬(wàn)km左右。由于高速鐵路橋梁比例較高,且多以混凝土橋?yàn)橹?,未?lái)鐵路預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁仍有大量的應(yīng)用需求。

    目前,我國(guó)主要使用1 860 MPa級(jí)預(yù)應(yīng)力鋼絞線及配套夾片式錨固體系,普遍應(yīng)用于高速鐵路、客貨共線鐵路、重載鐵路橋梁建設(shè)[1]。隨著鋼鐵冶煉技術(shù)、加工工藝的發(fā)展,國(guó)內(nèi)外預(yù)應(yīng)力技術(shù)水平不斷提升,提高了預(yù)應(yīng)力體系強(qiáng)度,可有效節(jié)省預(yù)應(yīng)力鋼材用量,提升工程結(jié)構(gòu)的技術(shù)經(jīng)濟(jì)性。推動(dòng)我國(guó)預(yù)應(yīng)力體系的技術(shù)升級(jí),對(duì)提高鐵路預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的技術(shù)水平意義重大。

    預(yù)應(yīng)力錨固體系包含錨板、夾片、錨墊板等,是將預(yù)應(yīng)力鋼絞線錨固于結(jié)構(gòu)的關(guān)鍵部件。20世紀(jì)90年代初,我國(guó)逐漸使用強(qiáng)度1 860 MPa級(jí)預(yù)應(yīng)力鋼絞線及錨固體系;90年代末,2 000 MPa級(jí)的鋼絞線已研發(fā)成型,在公路橋梁領(lǐng)域有一定應(yīng)用[2]。然而,由于高強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力錨固體系的應(yīng)用技術(shù)研究不足,我國(guó)鐵路混凝土橋基本使用1 860 MPa級(jí)預(yù)應(yīng)力鋼絞線,未能推廣使用2 000 MPa級(jí)預(yù)應(yīng)力鋼絞線。

    本文基于2 000 MPa級(jí)高強(qiáng)度鋼絞線的應(yīng)用需求,開(kāi)展配套錨固體系的設(shè)計(jì)、計(jì)算及試驗(yàn)研究,為高強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力體系的技術(shù)發(fā)展和應(yīng)用提供參考。

    1 高強(qiáng)度錨固體系設(shè)計(jì)

    1.1 夾片及錨板設(shè)計(jì)

    為保證錨固的可靠性,方便錨具加工和張拉操作,2 000 MPa級(jí)夾片和錨板在構(gòu)造形式上采用1個(gè)錨固單元錨固一根鋼絞線的群錨結(jié)構(gòu)[3]。2 000 MPa級(jí)夾片材料選用20CrMnTi。夾片結(jié)構(gòu)形式為圓形,采用直分兩片四開(kāi)式;夾片設(shè)彈性槽,小端內(nèi)孔設(shè)倒錐截齒,以兼顧靜力錨固和疲勞受力性能;錐面光潔度采用皂化防銹處理。2 000 MPa級(jí)夾片見(jiàn)圖1。

    圖1 2 000 MPa級(jí)夾片(單位:mm)

    2 000 MPa級(jí)錨板材料選用優(yōu)質(zhì)45號(hào)碳素鋼。錨板錐孔呈同心圓均布排列,錐孔軸線與錨板軸線平行。錨板厚度和直徑需滿(mǎn)足TB/T 3193—2016《鐵路工程預(yù)應(yīng)力筋用夾片式錨具、夾具和連接器》[4]中錨板受力和變形的要求,并不小于規(guī)范最小尺寸。錨板最高規(guī)格是22孔,以22孔規(guī)格為例,2 000 MPa級(jí)錨板見(jiàn)圖2。

    圖2 2 000 MPa級(jí)22孔規(guī)格錨板(單位:mm)

    1.2 鋼錨墊板設(shè)計(jì)

    傳統(tǒng)1 860 MPa級(jí)錨固體系采用的鑄鐵錨墊板生產(chǎn)成本高,因此,結(jié)合高強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力錨固體系,研發(fā)兼具環(huán)保和技術(shù)經(jīng)濟(jì)優(yōu)勢(shì)的鋼錨墊板。綜合考慮錨固區(qū)結(jié)構(gòu)受力、錨墊板加工制造、錨墊板經(jīng)濟(jì)性等情況對(duì)鋼錨墊板進(jìn)行設(shè)計(jì)。2 000 MPa級(jí)鋼錨墊板幾何模型見(jiàn)圖3,其胚料全部采用鋼管,剪裁成相應(yīng)肋板和豎筒,組合焊接成型。鋼錨墊板采用45號(hào)鋼管。錨墊板最高規(guī)格是19孔,以19孔規(guī)格為例,2 000 MPa級(jí)鋼錨墊板見(jiàn)圖4。

    圖3 2 000 MPa級(jí)鋼錨墊板幾何模型

    圖4 2 000 MPa級(jí)19孔規(guī)格鋼錨墊板(單位:mm)

    2 高強(qiáng)度錨固體系計(jì)算

    2.1 錨板計(jì)算

    參考文獻(xiàn)[5]的方法進(jìn)行錨板計(jì)算。TB/T 3193—2016中規(guī)定,設(shè)計(jì)錨板須滿(mǎn)足受力和變形的要求:①當(dāng)錨板承受荷載達(dá)到0.95fptk(fptk為鋼絞線公稱(chēng)抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值)后釋放荷載,錨板的殘余變形撓跨比不應(yīng)大于1/600;②當(dāng)錨板承受荷載達(dá)到1.2fptk時(shí),錨板不應(yīng)有肉眼可見(jiàn)裂紋或破壞。采用彈塑性有限單元法開(kāi)展錨板的計(jì)算分析,45號(hào)鋼的性能參數(shù)參考文獻(xiàn)[6],抗拉強(qiáng)度600 MPa,屈服強(qiáng)度355 MPa,彈性模量210 GPa,斷后伸長(zhǎng)率16%。

    選擇6孔、12孔、19孔和22孔規(guī)格錨具進(jìn)行彈塑性有限元分析,結(jié)果見(jiàn)表1??芍^板的殘余變形撓跨比為1/2 800~1/1 000,von Mises應(yīng)力為430~500 MPa,滿(mǎn)足規(guī)范限值要求并具有一定的安全儲(chǔ)備。

    表1 不同規(guī)格錨板有限元分析結(jié)果

    2.2 鋼錨墊板計(jì)算

    鋼錨墊板作為關(guān)鍵部件,將錨板的力傳遞至錨固區(qū)混凝土,其受力性能主要通過(guò)錨墊板傳力構(gòu)件的受力性能來(lái)評(píng)價(jià)(圖5)。依據(jù)JGJ 85—2010《預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》[7],傳力構(gòu)件受力需滿(mǎn)足:①加載到0.8Fptk(Fptk為錨墊板設(shè)計(jì)荷載)時(shí),傳力構(gòu)件混凝土最大裂縫寬度應(yīng)小于等于0.20 mm;②加載到1.0Fptk時(shí),鋼錨墊板不出現(xiàn)裂縫;③加載到1.2Fptk時(shí),傳力構(gòu)件不破壞。

    圖5 鋼錨墊板傳力構(gòu)件

    采用彈塑性實(shí)體有限元進(jìn)行鋼錨墊板傳力構(gòu)件受力分析,混凝土的本構(gòu)關(guān)系采用考慮破壞階段的彈塑性損傷本構(gòu)模型[8]。有限元計(jì)算時(shí)傳力構(gòu)件的控制標(biāo)準(zhǔn)為:①采用最大單元應(yīng)變間接控制裂縫寬度,混凝土單元尺寸為20 mm,加載至0.8Fptk時(shí)最大單元應(yīng)變不超過(guò)0.010;②對(duì)于鋼錨墊板,加載至1.0Fptk時(shí)等效塑性應(yīng)變不超過(guò)2.0%;③加載至1.2Fptk時(shí)控制構(gòu)件承載力-豎向位移曲線不得出現(xiàn)因負(fù)剛度引起的不收斂。

    19孔規(guī)格傳力構(gòu)件損傷度及應(yīng)變見(jiàn)圖6,加載至1.2Fptk時(shí)構(gòu)件的承載力-豎向位移曲線,見(jiàn)圖7。可知:①加載至0.8Fptk時(shí),損傷度為0.953時(shí)的混凝土側(cè)面損傷應(yīng)變換算值為0.008 3,滿(mǎn)足控制標(biāo)準(zhǔn)中混凝土開(kāi)裂控制要求。②加載至1.0Fptk時(shí),鋼錨墊板的最大等效塑性應(yīng)變?yōu)?.3%,滿(mǎn)足控制標(biāo)準(zhǔn)中錨墊板塑性變形要求。③加載至1.2Fptk時(shí),剛度有損失,但未出現(xiàn)負(fù)剛度和曲線不收斂現(xiàn)象,滿(mǎn)足控制標(biāo)準(zhǔn)中構(gòu)件承載能力要求。

    圖6 傳力構(gòu)件損傷度及應(yīng)變

    圖7 加載至1.2F ptk時(shí)構(gòu)件承載力-豎向位移曲線

    3 高強(qiáng)度錨固體系試驗(yàn)

    3.1 錨板及夾片試驗(yàn)

    1)硬度試驗(yàn)

    錨板及夾片設(shè)計(jì)時(shí),依據(jù)TB/T 3193—2016的要求,100幅夾片有600個(gè)測(cè)點(diǎn),100個(gè)錨板有300個(gè)測(cè)點(diǎn);夾片表面硬度不應(yīng)小于79 HRA,錨板表面硬度不應(yīng)小于20 HRC。

    實(shí)測(cè)100幅夾片和100件錨板的表面硬度分布見(jiàn)圖8??梢?jiàn):①總體上夾片表面硬度呈正態(tài)分布,75%以上的測(cè)點(diǎn)硬度分布在81.0~83.5 HRA;②夾片表面硬度最大值為84.4 HRA,最小值為80.0 HRA,平均值為82.1 HRA,滿(mǎn)足不小于79.0 HRA的要求;③總體上錨板表面硬度分布集中在27.0~33.0 HRC,占全部測(cè)點(diǎn)的78%以上;④錨板表面硬度最大值為34.0 HRC,最小值為25.0 HRC,平均值為29.8 HRC,滿(mǎn)足不小于20.0 HRC的要求。

    圖8 表面硬度分布

    2)靜載錨固性能試驗(yàn)

    依據(jù)TB/T 3193—2016開(kāi)展錨板、夾片、鋼絞線組裝件的靜載錨固性能試驗(yàn),要求錨板和夾片的靜載錨固性能同時(shí)滿(mǎn)足錨具效率系數(shù)ηa≥95%和實(shí)測(cè)極限拉力總應(yīng)變?chǔ)臿pu≥2.0%兩項(xiàng)要求。

    2 000 MPa級(jí)錨具靜載錨固性能試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表2。

    表2 2 000 MPa級(jí)錨具靜載錨固性能試驗(yàn)結(jié)果

    由表2可見(jiàn):ηa>95.6%,εapu>2.5%,滿(mǎn)足規(guī)范限值。

    3)疲勞性能試驗(yàn)

    依據(jù)TB/T 3193—2016開(kāi)展錨板、夾片、鋼絞線組裝件的疲勞性能試驗(yàn),要求疲勞性能應(yīng)滿(mǎn)足試驗(yàn)應(yīng)力上限,取fptk的65%,疲勞應(yīng)力幅100 MPa。試件經(jīng)受200萬(wàn)次循環(huán)荷載后,錨具零件不應(yīng)疲勞破壞,且鋼絞線因錨具夾持作用發(fā)生疲勞破斷的截面面積不應(yīng)大于試件總截面面積的5%。2 000 MPa級(jí)錨具疲勞性能試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表3??芍?,不同規(guī)格錨具組裝件在疲勞次數(shù)超過(guò)200萬(wàn)次時(shí)鋼絞線均未發(fā)生斷絲,疲勞性能滿(mǎn)足規(guī)范要求。

    表3 2 000 MPa級(jí)錨具疲勞性能試驗(yàn)結(jié)果

    4)錨板強(qiáng)度試驗(yàn)

    為了保證錨板的受力性能和安全性,TB/T 3193—2016提出了錨板強(qiáng)度試驗(yàn)的要求:錨板強(qiáng)度靜載承壓試驗(yàn)中,在施加荷載達(dá)到0.95fptk后釋放荷載,錨板殘余變形撓跨比不應(yīng)大于1/600;在加載荷載達(dá)到1.2fptk時(shí),錨板不應(yīng)有肉眼可見(jiàn)裂紋或破壞。

    2 000 MPa級(jí)錨具錨板強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表4(每種規(guī)格選5個(gè)錨板)??芍孩偌虞d至0.95fptk后釋放荷載,不同規(guī)格的錨板殘余變形撓跨比不大于1/1 477,滿(mǎn)足規(guī)范限值要求。②加載至1.2fptk時(shí),各規(guī)格錨板均未發(fā)現(xiàn)肉眼可見(jiàn)裂紋或破壞。2 000 MPa級(jí)錨具的錨板強(qiáng)度試驗(yàn)各指標(biāo)均滿(mǎn)足規(guī)范要求。

    表4 2 000 MPa級(jí)錨具錨板強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果

    3.2 鋼錨墊板錨固區(qū)傳力性能試驗(yàn)

    依據(jù)JGJ 85—2010開(kāi)展鋼錨墊板的錨固區(qū)傳力性能試驗(yàn),分析采用鋼錨墊板時(shí)錨固區(qū)混凝土在荷載作用下的受力性能,試驗(yàn)工裝見(jiàn)圖9。

    圖9 鋼錨墊板錨固區(qū)傳力性能試驗(yàn)工裝

    以19孔規(guī)格鋼錨墊板為例,開(kāi)展了3個(gè)傳力構(gòu)件的試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果如下:

    1)加載至0.8Fptk時(shí),3個(gè)傳力構(gòu)件混凝土裂縫寬度最大值分別為0.14、0.10、0.11 mm,均滿(mǎn)足小于0.20 mm的限值要求;

    2)加載至1.0Fptk時(shí),3個(gè)傳力構(gòu)件的鋼錨墊板均未出現(xiàn)裂縫,未發(fā)現(xiàn)其他破壞現(xiàn)象;

    3)加載至1.2Fptk時(shí),3個(gè)傳力構(gòu)件均未發(fā)生破壞,鋼錨墊板未出現(xiàn)裂縫,說(shuō)明研發(fā)的鋼錨墊板可滿(mǎn)足規(guī)范中錨固區(qū)傳力性能要求。

    4 結(jié)論

    1)通過(guò)彈塑性有限元分析,本文設(shè)計(jì)的錨板的殘余變形撓跨比為1/2 800~1/1 000,von Mises應(yīng)力為430~500 MPa,滿(mǎn)足規(guī)范限值要求。

    2)鋼錨墊板采用鋼管剪裁、組合焊接的形式,彈塑性有限元分析結(jié)果表明,錨墊板傳力構(gòu)件的裂縫寬度、強(qiáng)度等各項(xiàng)指標(biāo)均滿(mǎn)足規(guī)范要求。

    3)錨板和夾片的表面硬度分布范圍合理,夾片表面硬度最小值為80.0 HRA,錨板表面硬度最小值為25.0 HRC。錨板、夾片和鋼絞線組裝件的靜載錨固性能、疲勞性能均滿(mǎn)足規(guī)范要求。

    4)19孔規(guī)格鋼錨墊板的錨固區(qū)傳力性能試驗(yàn)表明,加載至0.8Fptk(Fptk為錨墊板設(shè)計(jì)荷載)時(shí)傳力構(gòu)件混凝土裂縫寬度不大于0.14 mm,加載至1.2Fptk時(shí)傳力構(gòu)件未破壞、鋼錨墊板未開(kāi)裂,滿(mǎn)足規(guī)范限值要求。

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