稀土Ce對ZL114合金的細化變質(zhì)付原科

杜義涵 段紅陽 韓維超 周強

摘 要：ZL114合金是Al-Si系亞共晶合金，具有高強度、高韌性和抗熱裂等優(yōu)點，廣泛應用于航空航天和汽車領域。本文利用金相顯微鏡、掃描電鏡與拉伸試驗機，研究了Al-5Ti-1B（1wt.%）和不同Ce含量對ZL114的細化變質(zhì)，結(jié)果表明：隨著Ce含量的增加，初生α-Al相逐漸細化，且分布趨于均勻，共晶硅的形貌由針片狀轉(zhuǎn)變?yōu)轭w粒狀和短棒狀;斷口表面先細化再粗化，撕裂棱數(shù)量先增多后減少，撕裂棱間的夾縫先變深后變淺;抗拉強度和延伸率都是先增加，后降低，Ce質(zhì)量分數(shù)為0.07%時，抗拉強度和延伸率達到最大值，分別為183.2MPa和5.936%。

關鍵詞：ZL114合金;細化;變質(zhì);抗拉強度;延伸率

DOI：10.15938/j.jhust.2021.04.003

中圖分類號：TG146.2

文獻標志碼：A

文章編號：1007-2683（2021）04-0014-06

Abstract：ZL114 alloy is a hypoeutectic Al-Si alloy with high strength， high toughness and thermal cracking resistance. It is widely used in aerospace and automotive fields. By the use of metallurgical microscope， scanning electron microscope and tensile testing machine， this paper studies the refinement and modification of Zl114 alloy by Al-5Ti-1B（1wt.%） and different Ce contents. The results show that with the increase of Ce contents， the primary α-Al phase is gradually refined， the distribution tends to be uniform and the morphology of eutectic silicon turns from needle flake to granular and short rod. Fracture surface turns fine at first and then coarse. The number of tearing edges increases at first and then decreases， and the cracks between the tearing edges become deeper at first and shallower later. The fracture is always brittle. The ultimate tensile strength and elongation increase at first and then decrease. When Ce content is 0.07wt.%， the ultimate tensile strength and elongation reach the maximum value of 183.2MPa and 5.936%， respectively.

Keywords：ZL114 alloy; refinement; modification; ultimate tensile strength; elongation

0 引 言

ZL114合金是Al-Si系亞共晶合金，是在ZL101合金基礎上增加Mg含量而發(fā)展起來的Al-Si-Mg系高強鑄造鋁合金。其工藝流動性能優(yōu)異，具有高強度、高韌性和良好的流動性、氣密性和抗熱裂性等優(yōu)點，廣泛應用于航空航天、軍工和汽車等領域[1-4]。亞共晶鋁硅合金的初生α-Al晶粒尺寸、共晶硅尺寸及形貌對其拉伸性能有重要影響[5]。未經(jīng)變質(zhì)的共晶硅為粗大片狀，嚴重割裂鋁基體，惡化鋁硅合金性能[6]。目前，共晶硅的有效變質(zhì)劑主要有Na、Sr、Sb和稀土等，但是Na易揮發(fā)、易燒損而使有效變質(zhì)時間大大縮短，變質(zhì)過程中產(chǎn)生煙霧污染空氣，易吸氣，增加氣孔數(shù)量，影響鑄件性能;Sr易燒損，吸氣傾向極其嚴重，在低倍掃描照片下即可明顯觀察到氣孔存在，嚴重影響拉伸性能;Sb變質(zhì)共晶硅的能力較弱，其變質(zhì)后的部分共晶硅形貌仍為粗大片層狀，只是降低了硅的尺寸而已，同時，Sb變質(zhì)效果對冷卻速度的敏感性極大;稀土變質(zhì)具有良好的長效性和重熔穩(wěn)定性而受到廣泛關注，稀土Ce就是一個典型代表，它的有效變質(zhì)時間長達4 h，可使粗大片狀共晶硅轉(zhuǎn)變?yōu)榧氶L纖維狀，可排除鋁合金中存在的以氫氣為首的氣體，極大程度降低鑄造鋁合金針孔率，改善工藝性能[7-9]。在ZL107合金中添加Ce可以顯著改善共晶硅形貌，使其由針片狀轉(zhuǎn)變?yōu)槎贪魻睿煨阅艿玫酱蠓忍嵘齕10];宋勁松等[11]研究了稀土Ce對ZL101鋁合金組織及性能的影響，變質(zhì)后合金鑄態(tài)組織的變質(zhì)效果明顯：減少縮松縮孔、偏析及熱裂傾向等缺陷，明顯改善了鑄件的品質(zhì)，樹枝狀的α-Al變成塊狀、粒狀，針狀的共晶硅變成短桿狀共晶硅，且端部圓潤。Al-5Ti-1B作為一種有效的晶粒細化劑而受到廣泛關注，劉靚等[12]研究了Al-5Ti-B 對過共晶 Al-18Si 合金的變質(zhì)效果，發(fā)現(xiàn)組織中初晶硅的尺寸和面積分數(shù)都減小，但對變質(zhì)劑加入量不敏感;隨變質(zhì)劑加入量增加，合金中的共晶硅尺寸更細小。馮紹棠等[13]研究了Al-5Ti-1B晶粒細化劑細化溫度對鋁合金的細化效果，發(fā)現(xiàn)Al-5Ti-1B對 A356 鋁合金有細化效果，隨著細化溫度的升高，A356 鋁合金中的共晶硅形貌先變好再變差，且在780～820℃時共晶硅形貌達到最佳。秦曉雄等[14]發(fā)現(xiàn)在A356合金中添加Al-5Ti-1B（1wt.%）可以顯著改善其微觀組織，α-Al晶粒得到細化，由粗大樹枝晶變?yōu)榧毿〉牡容S晶，細化效果最佳。本人所在課題組研究了Al-5Ti-B和稀土Sm對ZL114合金的復合變質(zhì)，得到了與參考文獻[14]相同的結(jié)論：添加Al-5Ti-1B（1wt.%）變質(zhì)效果最佳。雖然Al-5Ti-B和稀土Ce都具有很好的細化變質(zhì)效果，但是有關Al-5Ti-B和稀土Ce的復合變質(zhì)卻少有報道，因此本文從參考文獻[14]和課題組前期研究結(jié)果出發(fā)，在固定Al-5Ti-B加入量為1wt.%的基礎上，探索Ce含量對ZL114合金顯微組織和拉伸性能的影響規(guī)律，進而強化Al-5Ti-1B和稀土Ce對ZL114合金的復合變質(zhì)效果。

1 試驗方法

本試驗以自制的ZL114合金（合金成分如表1所示）為研究對象，所用原材料為純鋁、純鎂和Al-20Si中間合金、Al-20Ce中間合金和Al-5Ti-B中間合金，每爐合金重800g，其中Al-5Ti-B的質(zhì)量分數(shù)固定為1%，Ce質(zhì)量分數(shù)分別為0.03%、0.05%、0.07%、0.09%、0.11%、0.13%。熔煉在電阻爐中進行，選用石墨坩堝熔化，首先將模具和石墨坩堝預熱，預熱溫度為250℃，預熱時間24h。當爐溫升至500℃時，將Al、Al-20Si合金交替平鋪在石墨坩堝中，隨后將坩堝置于電阻爐中，此時將爐溫設為720℃，待合金全部熔化后，加入Mg，攪拌均勻，保溫10min，加入變質(zhì)劑Al-5Ti-1B和Al-20Ce中間合金，攪拌，保溫15min，用C2Cl6（質(zhì)量分數(shù)1%）除氣后，保溫10min，扒渣，澆注至預熱溫度為250℃的金屬型模具中，待試樣冷卻后將其取出。

金相試樣使用體積分數(shù)為0.5%的HF溶液腐蝕，采用OLYMPUS-GX71光學顯微鏡觀察試樣的顯微組織形貌;采用FEI Sirion 2000型掃描電鏡（SEM）觀察試樣的顯微組織和拉伸斷口，采用CSS-44200型萬能試驗機測定試樣的拉伸性能，拉伸速度為2mm/min，其中拉伸試樣符合GB/T228-2002，尺寸為15mm×10mm×2mm。

2 試驗結(jié)果與討論

2.1 Ce含量對ZL114顯微組織影響

Al-5Ti-B（1wt.%）和Ce含量對ZL114初生相形貌的影響如圖1所示。當Ce含量較低時，組織由粗大的、不規(guī)則的α-Al和其周圍的共晶硅組成。α-Al相分布雜亂，枝晶較多，共晶硅大多為尖針狀和尖片狀，并且出現(xiàn)了團聚現(xiàn)象（圖1（a）），因此當合金受力時，會產(chǎn)生應力集中，嚴重降低合金的拉伸性能[15]。隨著Ce含量的增加，初生α-Al相逐漸減小，且分布趨于均勻，大部分初生相枝晶被熔斷，等軸化現(xiàn)象逐漸增強，共晶硅發(fā)生熔斷，團聚現(xiàn)象減弱（圖1（b））。當Ce質(zhì)量分數(shù)達到0.07%時，α-Al相晶粒尺寸最小，總體分布最均勻，共晶硅進一步發(fā)生熔斷，由尖針狀和尖片狀轉(zhuǎn)變?yōu)轭w粒狀和短棒狀[16]，雖然在一定范圍內(nèi)存在團聚現(xiàn)象，但整體分布最為均勻，細化變質(zhì)效果最佳（圖1（c））。隨著Ce含量的進一步增加，初生α-Al相的尺寸略有粗化，但相差不大，共晶硅團聚現(xiàn)象增強，且分布不均勻，部分尺寸粗化（圖1（d）、（e）、（f）），這主要是因為過量的Ce與Al、Si反應生成了AlSiCe金屬間化合物[10]，造成了過變質(zhì)現(xiàn)象，使初生α-Al相的尺寸粗化，這將嚴重影響合金的拉伸性能。

Al-5Ti-B（質(zhì)量分數(shù)為1%）和Ce含量對ZL114共晶相形貌的影響如圖2所示。當Ce含量較低時，基體中分布著大尺寸尖針狀及片層狀共晶硅，共晶硅出現(xiàn)嚴重的團聚現(xiàn)象（圖2（a）），排布方向趨于一致，即所謂的“共晶硅生長的一致性”，這種生長趨勢對基體的割裂作用極大，嚴重影響合金的拉伸性能[17]。隨著Ce含量增加，尖針狀及片層狀共晶硅碎化，變成小塊狀和短棒狀或小月牙狀（圖2（b）），“生長方向一致性”現(xiàn)象逐漸消失，當Ce質(zhì)量分數(shù)達到0.07%時，共晶硅最細小，分布最均勻，變質(zhì)效果較好（圖2（c））。當Ce含量繼續(xù)增加時，尖針狀共晶硅尺寸變大，數(shù)量增多，并出現(xiàn)局部團聚現(xiàn)象（圖2（d）、（e）、（f）），Ce是通過在硅相前沿的富集起到變質(zhì)作用，當Ce富集的濃度超過某一值時會與Al、Si反應生成AlSiCe金屬間化合物[10]，它們滲透在晶界處，促進了共晶硅同向生長[18]，從而使變質(zhì)效果變差，使共晶硅尺寸增大。

Al-5Ti-B作為晶粒細化劑已得到廣泛應用，生成的TiAl3、TiB2可作為有效的形核質(zhì)點，其大小、形態(tài)和分布情況直接決定了細化效果[19]。在顯微組織中TiAl3位于樹枝晶的中心，而TiB2在晶界上呈細小顆粒彌散分布。Al-5Ti-B中加入少量混合稀土，可以延長其有效作用的時間，這是因為稀土元素改善了鋁液對硼化物的潤濕性，TiB2不易凝聚和沉淀，保證了有效的TiB2數(shù)量[20]。此外稀土的加入可以減弱Si-Si、Si-Al 原子團之間的結(jié)合力，從而加強了Al-Al 原子團的結(jié)合導致α-Al首先形核過冷，在共晶結(jié)晶時，α-Al作為領先相最先析出長大，從而限制了共晶硅的生長，對共晶硅起到細化作用。稀土元素是表面活性元素，稀土原子半徑大于鋁，不能進入α-Al晶格，但它能在晶界上偏聚或吸附在固液界面上，形成成分過冷，促使枝晶熔斷機會增大，從而細化了晶粒，也改變了共晶Si的形貌與分布（圖2-b），同時熔體凝固時，Ce可呈原子態(tài)吸附在共晶Si的生長表面阻礙Si相的生長，使共晶Si變小，另外，稀土元素與合金元素也能形成金屬間化合物，可以充當形核核心，從而細化組織[21]。從雜質(zhì)誘發(fā)孿晶的角度出發(fā)，變質(zhì)劑原子的大小是衡量其變質(zhì)能力的第一要素。當R變質(zhì)劑/RSi≈1.65時，變質(zhì)劑具有良好的變質(zhì)能力，因此合適的變質(zhì)劑原子半徑約0.181nm，而Ce的原子半徑為0.182nm，所以Ce對Si具有較明顯的變質(zhì)效果[22]，綜上所述，隨著Ce含量的增加，α-Al相晶粒尺寸逐漸減少，分布逐漸均勻，共晶硅由尖針狀和尖片狀轉(zhuǎn)變?yōu)轭w粒狀和短棒狀（圖1（a）、（b）），當Ce質(zhì)量分數(shù)為0.07%時，變質(zhì)效果最佳（圖1（c））。當Ce含量繼續(xù)增加時，過量的Ce將與Al、Si形成AlSiCe金屬間化合物[10]，它們滲透在晶界處，促進了共晶硅的同向生長[18]，造成過變質(zhì)現(xiàn)象（圖1（d）、（e）、（f））。

2.2 Ce含量對ZL114拉伸性能影響

Al-5Ti-B（1wt.%）和不同Ce含量對ZL114合金拉伸性能的影響如圖3所示，不同Ce含量下的拉伸性能如表2所示。由圖3和表2中可以看出：Ce含量對抗拉強度和延伸率的影響規(guī)律相似。當Ce含量較低時，抗拉強度和延伸率相差都不大;當Ce質(zhì)量分數(shù)超過0.05%時，抗拉強度和延伸率上升很快，當Ce質(zhì)量分數(shù)為0.07%，抗拉強度和延伸率達到最大值，分別為183.2MPa和5.936%;隨著Ce含量的進一步增加，抗拉強度和延伸率逐漸降低。當Ce含量較低時，雖然組織得到一定程度細化（圖1（a）、（b）），但是由于Ce含量低，共晶硅形態(tài)及分布雖有改善，但團聚現(xiàn)象依然存在，且組織中α-Al晶粒大小相差不大，因此抗拉強度和延伸率相對較低，且變化不大。當Ce質(zhì)量分數(shù)增加到0.07%（圖1（c）），α-Al晶粒顯著變小，分布變得均勻，共晶硅雖然存在團聚，但整體趨于均勻，根據(jù)Hall-Petch公式，晶粒尺寸越小，抗拉強度越高，晶界增加，對位錯阻礙能力增加[23-24]，協(xié)調(diào)變形能力越強，延伸率增大，另外共晶Si呈細小彌散狀分布，與基體結(jié)合力增強，不易斷裂、剝落，可急劇阻礙位錯運動，有效釘扎作晶界，提高合金拉伸性能[25]。隨著Ce含量的進一步增加，Ce將與Al、Si形成AlSiCe金屬間化合物[10]，它們滲透在晶界處，促進了共晶硅的同向生長[18]，使共晶硅尺寸增大，造成過變質(zhì)現(xiàn)象（圖1（d）、（e）、（f）），因此使抗拉強度和延伸率逐漸降低，且Ce含量越高，過變質(zhì)現(xiàn)象越嚴重，抗拉強度和延伸率下降也就越多。

Al-5Ti-B（質(zhì)量分數(shù)1%）和不同Ce含量對ZL114合金拉伸斷口影響如圖4所示。從整體上說斷裂方式為脆性斷裂，由圖中可以看出，當Ce含量較低時，斷裂面附近存在被撕裂的層片狀共晶硅，且斷裂面十分粗糙，沒有韌窩存在，撕裂棱面積較大，斷裂方式為脆性斷裂（圖4（a））;隨著Ce含量的增加，斷裂表面逐漸細化（圖4（b）），這是因為Ce含量增加，初生α-Al相逐漸減小，且分布趨于均勻，共晶硅發(fā)生熔斷，團聚現(xiàn)象減弱;當Ce質(zhì)量分數(shù)達到0.07%時，斷口中出現(xiàn)相對整齊的撕裂棱，撕裂棱明顯增多，且撕裂棱之間的夾縫變深（圖4（c）），變質(zhì)效果最佳，這是因為0.07%的Ce質(zhì)量分數(shù)，使α-Al相晶粒尺寸最小，總體分布最均勻，共晶硅進一步發(fā)生熔斷，由尖針狀和尖片狀轉(zhuǎn)變?yōu)轭w粒狀和短棒狀，整個斷裂的發(fā)生是通過撕裂共晶硅的方式進行的[26]，仍表現(xiàn)為脆性斷裂;隨著Ce含量的進一步增加，斷裂表面粗化，撕裂棱減少，并且撕裂棱間的縫隙變淺，并出現(xiàn)粗大的共晶硅（圖4（d）、（e）、（f）），這是因為Ce與Al、Si形成AlSiCe金屬間化合物[10]，滲透在晶界處，促進了共晶硅的同向生長[18]，造成過變質(zhì)現(xiàn)象。

3 結(jié) 論

1）隨著Ce含量的增加，初生α-Al相逐漸細化，且分布趨于均勻，大部分初生相的枝晶被熔斷，等軸化現(xiàn)象逐漸增強，共晶硅的形貌由針片狀轉(zhuǎn)變?yōu)轭w粒狀和短棒狀，尺寸先減小后增大，當Ce質(zhì)量分數(shù)為0.07%時，細化變質(zhì)效果最佳。

2）隨著Ce含量的增加，抗拉強度和延伸率都是先增加，后降低，Ce質(zhì)量分數(shù)為0.07%時，抗拉強度和延伸率達到最大值，分別為183.2MPa和5.936%。

3）隨著Ce含量的增加，斷口表面先細化再粗化，撕裂棱數(shù)量先增多后減少，撕裂棱間的夾縫先變深后變淺。當Ce質(zhì)量分數(shù)為0.07%時，撕裂棱數(shù)量最多，撕裂棱間夾縫最深。

參 考 文 獻：

[1] 康福偉， 王麗萍. 稀土元素對工業(yè)純鋁晶粒度的影響[J]. 哈爾濱理工大學學報， 2001， 6（6）：63.

KANG Fuwei， WANG Liping. Effects of Rare Earth Elements on Grain Size of Industrial Pure Aluminium[J].Journal Harbin University of Science and Technology，2001， 6（6）：63.

[2] 康福偉， 彌寧， 李晨， 等. 變質(zhì)及熔體處理對過共晶鋁硅合金組織的影響[J]. 哈爾濱理工大學學報， 2013， 18（4）：117.

KANG Fuwei， MI Ning， LI Chen， et al. The Effectsof Modification and Melt Treatment on the Microstru-cture of Hypereutectic Al-Si Alloy[J]. Journal Harbin University of Science and Technology， 2013， 18（4）：117.

[3] 周永江， 熊艷才. ZL114A合金疲勞行為研究[J]. 航空材料學報， 2007，（4）：10.

ZHOU Yongjiang， XIONG Yancai. Study on FatigueBehaviors of ZL114A Alloy[J]. Journal of Aeronautical Materials， 2007，（4）：10.

[4] JIANG L T， WU G H， YANG W S，et al. Effect of Heat Treatment on Microstructure and Dimensional Stability of ZL114A Aluminum Alloy[J]. Transactions of Nonferrous Metals Society of China， 2010， 20（11）：21.

[5] 王士賀. 稀土Ce 中間合金對A356 鋁合金組織的影響[J]. 中國鑄造裝備與技術， 2010（4）：7.

WANG Shihe. Effect of Different RE Ce Master Alloy on Microstructure of A356 Alloy[J]. China FoundryMachinery & Technology， 2010（4）：7.

[6] 劉斌， 蔣業(yè)華. 共晶硅形貌對ZL114A合金拉伸斷裂機制的影響[J]. 鑄造技術， 2010（5）：90.

LIU Bin， Jiang Yehua. Effect of Eutectic Silicon Morphology on Tensile Fracture Mechanism of ZL114A Alloy[J]. Foundry Technology， 2010（5）：90.

[7] 王順成， 徐靜. 鋁晶粒細化劑Al-5Ti-1B合金的晶粒細化機理[J]. 材料導報， 2014， 28（2）：123.

WANG Shuncheng， XU Jing. Grain Refinement Mechanism of Al-5Ti-1B Master Alloy on Aluminium Alloy[J]. Material Review， 2014， 28（2）：123.

[8] 蔣清， 孟祥煒， 肖文豐， 等. Sr 及 RE 變質(zhì)對砂型鑄造 ZL114A 合金組織及拉伸性能的影響[J]. 熱加工工藝， 2015（8）：35.

JIANG Qing，MENG Xiangwei， XIAO Wenfeng， et al. Effects of Sr and RE Modifier on Microstructure and Mechanical Properties of L114A Alloy in Sand Casting[J]. Hot Working Technology， 2015（8）：35.

[9] 王正軍. Al-10Ce 中間合金對鋁變質(zhì)的長效性及其重熔穩(wěn)定性[J].有色金屬工程， 2006， 58（3）：10.

WANG Zhengjun.Lasting Modification Effect and Remelting Modification Stability of Al-10Ce Master Alloy on α-Al[J]. Nonferrous Metals Engineering， 2006， 58（3）：10.

[10]胡勇， 饒麗， 胡強. Ce對ZL107合金的變質(zhì)作用[J].特種鑄造及有色合金， 2014（9）：983.

HU Yong， RAO Li， HU Qiang， et al. Modification Effects of Ce on ZL107 Aluminium Alloy[J].Special Casting and Nonferrous Alloys， 2014（9）：983.

[11]宋勁松， 賈志寧， 馬瑞， 等. 稀土變質(zhì)劑Ce對ZL101鋁合金組織及性能的影響研究[J]. 熱加工工藝， 2018（4）：62.

SONG Jinsong， JIA Zhining， MA Rui， et al. Effect of Rare Earth Modifier Ce on Microstructure and Properties of ZL101 Aluminum Alloy[J]. Hot Working Technology， 2018（4）：62.

[12]劉靚， 李凱良， 劉亞， 等. Al-5Ti-1B對過共晶 Al-18Si合金的變質(zhì)效果[J]. 粉末冶金材料科學與工程， 2016， 21（1）：59.

LIU Liang， LI Kailiang， LIU Ya， et al. Effect of Al-5Ti-B Alloy on Hypereutectic Al-18Si Alloy Modification[J]. Materials Science and Engineering of Powder Metallurgy， 2016， 21（1）：59.

[13]馮紹棠， 湯皓元， 陳越， 等. Al-5Ti-1B晶粒細化劑細化溫度對鋁合金細化效果的研究[J]. 云南冶金， 2016（6）：67.

FENG Shaotang， TANG Haoyuan， CHEN Yue， et al.The Study on the Effect of Refining Temperature of Al-5Ti-B Grain Refiner on Refining Efficiency of Aluminum Alloy[J]. Yunnan Metallurgy， 2016（6）：67.

[14]秦曉雄， 楊運宇， 馮紹凱， 等. Al-5Ti-B細化劑對A356合金微觀組織的影響[J]. 材料研究與應用， 2017， 11（1）：9.

QIN Xiaoxiong， YANG Yunyu， FENG Shaokai， et al. The Effect of Al-5Ti-B Refiner Microstrueture of A356 Alloy[J]. Materials Research And Application，2017， 11（1）：9.

[15]WANG K， CUI C， WANG Q， et al. Microstructure of Al-5Ti-1B-1RENanoribbon and Its Refining Efficiency on As-cast A356 Alloys[J]. Journal of Rare Earths， 2013， 31（3）：313.

[16]LIAO H， SUN Y， SUN G. Effect of Al-5Ti-1B on the Microstructure of Near-eutectic Al-13.0%Si Alloys Modified with Sr[J]. Journal of Materials Science， 2002， 37（16）：3489.

[17]韓文科， 郝啟堂， 范理. 混合稀土對ZL114A鋁合金組織性能的影響[J]. 熱加工工藝， 2014， 43（17）：61.

HAN Wenke， HAO Qitang， FAN Li. Effect of RE on Microstructure and Properties of ZL114A Alloy[J].Hot Working Technology， 2014， 43（17）：61.

[18]米國發(fā). Ce及變質(zhì)工藝對 ZL101A 合金組織的影響[J]. 熱加工工藝， 2009， 38（3）：10.

MI Guofa. Effect of Ce and Modification Technology on Microstructure of Alloy ZL101A[J]. Hot Working Technology， 2009， 38（3）：10.

[19]朱兆軍. Al-5Ti-1B對 A357合金晶粒細化作用的研究[J]. 材料科學與工藝， 2006， 14（2）：171.

ZHU Zhaojun. Study on Grain Refinement of A357 Alloy Using Al-5Ti-1B[J]. Materials Science and Technology， 2006， 14（2）：171.

[20]WANG X J， XU C.Effects of Al-Ti-B-RE Grain Refiner on Microstructure and Mechanical Properties of Al-7.0Si-0.55Mg Alloy[J]. Trans. Nonferrous Met. Soc. China， 2014（24）：2244.

[21]徐通， 張宇飛， 李詠凱. 高性能亞共晶鋁硅合金的研究[J]. 材料研究與應用， 2017， 11（4）：236.

XU Tong， ZHANG Yufei， LI Yongkai. The Study of High Performance Hype-Eutectic Aluminum SiliconAlloy[J]. Materials Research And Application， 2017， 11（4）：236.

[22]陳超英. 凝固條件與變質(zhì)處理對ZL114A鋁合金拉伸性能交互影響[J]. 熱加工工藝， 2015， 12（1）：42.

CHEN Chaoying. Reciprocal Effects of Solidification Condition and Modification Treatment on Mechanical Properties of Aluminum Alloy ZL114A[J]. Hot Working Technology， 2015， 12（1）：42.

[23]劉陽. 用RE-Ce變質(zhì)處理鋁硅合金[J]. 鑄造， 2000， 49（1）：53.

LIU Yang.Modificat ion Treatment of Al-Si Alloy with Rare-earth Contain Ce[J]. Foundry， 2000， 49（1）：53.

[24]趙淑榮， 金青林. 變質(zhì)處理對 ZL114A 合金組織和性能的影響[J]. 熱加工工藝， 2010， 39（13）：71.

ZHAO Shurong， JIN Qinglin. Effect of Modification Treatment on Microstructure and Property of ZL114AAlloy[J]. Hot Working Technology， 2010， 39（13）：71.

[25]鄭方超， 馬寶霞， 馮義成， 等. Al-5Ti-1B和Sm復合變質(zhì)對ZL114合金組織及性能的影響[J]. 特種鑄造及有色合金， 2016， 36（7）：758.

ZHENG Fangchao， MA Baoxia， FENG Yicheng， et al. Effect of Al-5Ti-1B and Sm Compound Modific-ation on the Microstructure and Properties of ZL114 Alloy[J]. Special Casting and Nonferrous Alloys， 2016， 36（7）：758.

[26]高雷雷， 史志銘， 張秀梅， 等. 鈰變質(zhì)ZL101合金的組織和拉伸性能研究[J]. 內(nèi)蒙古工業(yè)大學學報， 2008（1）：35.

GAO Leilei， SHI Zhiming， ZHANG Xiumei， et al.The Study on Microstructure and Mechanical Propertyof Ce-Modified ZL101 Aluminium Alloys[J]. Journal of Inner Mongolia University of Technology，2008（1）：35.

（編輯：溫澤宇）