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    芯片用液態(tài)金屬散熱器的數(shù)值模擬

    2021-09-27 04:43:14蔡嘉瑞魏玉乾宋雯煜晏文杰
    材料與冶金學(xué)報(bào) 2021年3期
    關(guān)鍵詞:型管工質(zhì)管徑

    蔡嘉瑞,魏玉乾,宋雯煜,劉 慧,晏文杰

    (東北大學(xué) 冶金學(xué)院,沈陽(yáng)110819)

    隨著計(jì)算機(jī)芯片功率的大幅度增加和物理層面的尺寸越來(lái)越小,芯片的熱流密度越來(lái)越高,解決電子芯片“熱障”問(wèn)題變得至關(guān)重要[1].1971年Intel公司生產(chǎn)的第一個(gè)芯片只有2 300個(gè)晶體管,而目前市面上的酷睿Ivy Bridge,晶體管數(shù)量達(dá)到14.8億,熱設(shè)計(jì)功耗達(dá)到95 W,遠(yuǎn)超第一個(gè)芯片的晶體管數(shù)量和熱設(shè)計(jì)功耗.所以芯片冷卻技術(shù)應(yīng)隨著電子技術(shù)發(fā)展不斷向前,以滿足其日益增長(zhǎng)的散熱需求[2].

    風(fēng)冷和水冷逐漸無(wú)法滿足熱設(shè)計(jì)功耗高的電子芯片的散熱需求,在目前常用的冷卻工質(zhì)中,液態(tài)金屬具有極大的自身優(yōu)勢(shì),液態(tài)金屬高導(dǎo)電性使其可以采用電磁泵驅(qū)動(dòng),結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、零噪音、耗能低[3-5];其物化性質(zhì)穩(wěn)定,是安全無(wú)毒的低熔點(diǎn)金屬材料,可以作為流動(dòng)工質(zhì)長(zhǎng)期有效地運(yùn)轉(zhuǎn)[6].其導(dǎo)熱系數(shù)遠(yuǎn)高于水,是水的65倍,液態(tài)金屬的黏度跟水的黏度在同一個(gè)數(shù)量級(jí)上,僅是水的2倍左右,具有良好的流動(dòng)性,故具有極高的熱量輸送能力[7-8],以液態(tài)金屬作為散熱工質(zhì),熱阻相較于水很?。?].

    李騰[10]提出將液態(tài)金屬作為散熱工質(zhì),用于高性能電子計(jì)算機(jī)芯片的冷卻,以解決大功率電子器件熱負(fù)荷加重的問(wèn)題,改變了人們對(duì)傳統(tǒng)液態(tài)金屬材料的認(rèn)識(shí).近年來(lái),出現(xiàn)了多種以液態(tài)金屬為工質(zhì)的散熱系統(tǒng).許多實(shí)驗(yàn)為實(shí)現(xiàn)液態(tài)金屬的應(yīng)用分析原理和總結(jié)規(guī)律.仇子鋮等[11]研究環(huán)形通道內(nèi)液態(tài)金屬鈉在環(huán)形通道內(nèi)不同流態(tài)下的摩擦系數(shù).葛志浩等[12]采用直接數(shù)值模擬方法,研究了液態(tài)鉛鉍合金在復(fù)雜流場(chǎng)和浮力效應(yīng)下的湍流換熱機(jī)理.Pyatnitskaya等[13]進(jìn)行了托卡馬克反應(yīng)堆冷卻系統(tǒng)中液態(tài)金屬在垂直矩形通道中的流動(dòng)研究.趙鑫等[14]用實(shí)驗(yàn)證明環(huán)形通道間隙對(duì)液態(tài)金屬鈉流動(dòng)和傳熱影響較大,熱流密度對(duì)其影響較小.楊小虎等[15]提出的液態(tài)金屬小流道熱沉流動(dòng)結(jié)構(gòu)并予以傳熱性能研究.Zhang等[16]將血管化的液態(tài)金屬引入大功率激光二極管陣列的熱管理中,以實(shí)現(xiàn)良好的除熱性能.張慶軍等[17]基于電磁泵驅(qū)動(dòng)的液態(tài)金屬冷卻系統(tǒng)證明了液態(tài)金屬在電磁泵驅(qū)動(dòng)下散熱效果優(yōu)異,可靠性高.Galván等[18]對(duì)水和液態(tài)金屬微流實(shí)驗(yàn)研究的成本效益進(jìn)行評(píng)價(jià).

    自液態(tài)金屬作為散熱工質(zhì)的方案提出以來(lái),經(jīng)歷十余年的發(fā)展,已經(jīng)形成一定的理論和技術(shù)體系,液態(tài)金屬冷卻結(jié)構(gòu)實(shí)現(xiàn)了大功率電子設(shè)備的高負(fù)荷散熱,并能達(dá)到更好的散熱效果.本文利用Fluent軟件進(jìn)行仿真測(cè)試,通過(guò)改變散熱模型、管徑大小、雷諾數(shù)(Re)數(shù)和換熱系數(shù)測(cè)試Ga68In20Sn12金屬在特定散熱模型中的散熱特性,翔實(shí)說(shuō)明各個(gè)參數(shù)對(duì)散熱效果的影響,找出Ga68In20Sn12金屬基于芯片散熱的最優(yōu)解,為液態(tài)金屬散熱器的設(shè)計(jì)和優(yōu)化提供參考.

    1 模型及方案設(shè)計(jì)

    1.1 物理模型

    本文研究的芯片散熱結(jié)構(gòu)主要由3部分組成:芯片、冷頭和管道.芯片作為熱源,截面尺寸為40 mm×40 mm×2 mm;與之貼合的冷頭為高熱導(dǎo)且不與Ga68In20Sn12反應(yīng)的材料,截面尺寸為40 mm×40 mm×10 mm;與進(jìn)出口相接的管道,它保證了流體自外而內(nèi)的循環(huán)流動(dòng).模型圖如圖1所示.

    圖1 模型圖Fig.1 Diagrammatic figure

    1.2 數(shù)值模型

    1.2.1 假定條件

    工質(zhì)在管道中的流動(dòng)是軸對(duì)稱流動(dòng),考慮黏性系數(shù)的影響,對(duì)管道內(nèi)的流體進(jìn)行了以下假設(shè):流體是不可壓縮的牛頓流體;流體內(nèi)部無(wú)內(nèi)熱源且不考慮動(dòng)能和位能的變化;不計(jì)流體與壁面之間的輻射換熱且忽略黏性耗散.

    1.2.2 控制方程

    連續(xù)性方程:

    式中:u,v,w分別為x,y,z方向上的流體的流動(dòng)速度,m/s.

    x方向動(dòng)量方程:

    式中:ρ是散熱工質(zhì)的密度,kg/m3;τ是時(shí)間,s;Fx是體積力在x方向的分量,N;η是黏度,Pa·s.在y,z方向上同樣服從以上公式.該公式對(duì)于不可壓縮黏性流體的層流和湍流都適用.

    能量守恒方程:

    式中:cp是流體的比定壓熱容,J/(kg·K);λ是流體的熱導(dǎo)率,W/(m·K),t為該點(diǎn)處的溫度,K.

    1.2.3 邊界條件

    為了更好地觀察液態(tài)金屬的對(duì)流換熱特性,將熱源設(shè)定為恒定發(fā)熱體,發(fā)熱功率為120 W.除與冷頭接觸的壁面外,其他壁面假設(shè)為絕熱表面.同時(shí),假設(shè)管道壁面處無(wú)滑移.管道入口設(shè)定為速度入口,出口設(shè)定為壓力出口,壓力值設(shè)置P=0,流體初始溫度設(shè)定為291 K.

    以熱源中心建立坐標(biāo)系,

    x=20 mm或x=-20 mm或y=20 mm或y=-20 mm,以及z=12 mm各個(gè)面上(不包括管道通過(guò)的面積),

    用Fluent軟件進(jìn)行模擬計(jì)算,網(wǎng)格劃分為四面體和六面體混合型,計(jì)算采用基于壓力的雙精度Couple算法,動(dòng)量和能量項(xiàng)的空間離散均采用二階迎風(fēng)格式.為防止計(jì)算的假性收斂,對(duì)入口壓力、出口溫度和熱源最高溫度等參數(shù)監(jiān)控.確保達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)后,計(jì)算進(jìn)口流量和出口流量,數(shù)值一致保證質(zhì)量守恒,質(zhì)量守恒計(jì)算誤差在1%以內(nèi).

    1.3 試驗(yàn)驗(yàn)證

    采用宋思洪等[19]的模型和試驗(yàn)數(shù)據(jù),以液態(tài)金屬Ga為工質(zhì),將其試驗(yàn)數(shù)據(jù)與數(shù)值模擬在相同工況下比較,試驗(yàn)和數(shù)值模擬預(yù)測(cè)結(jié)果如圖2所示.可以看出,數(shù)值模擬結(jié)果和試驗(yàn)結(jié)果吻合較好,芯片溫度最大相對(duì)誤差不超過(guò)3%,證明所采用的數(shù)值模擬方法可以準(zhǔn)確有效地反映真實(shí)數(shù)據(jù).

    圖2 芯片溫度數(shù)值模擬和試驗(yàn)結(jié)果比較Fig.2 Comparison of chip temperature in numerical simulation and experiment results

    1.4 模擬方案設(shè)計(jì)

    本文通過(guò)改變管的結(jié)構(gòu)參數(shù)來(lái)研究液態(tài)金屬換熱特性.設(shè)置一個(gè)以Ga68In20Sn12為工質(zhì)和一個(gè)以水為工質(zhì)的對(duì)照組進(jìn)行芯片散熱實(shí)驗(yàn).工質(zhì)的物性參數(shù)如表1所示.本文選取了模擬管型為U型、S型、M型、M+1型和M+2型的5種散熱結(jié)構(gòu),對(duì)應(yīng)的冷頭內(nèi)流道長(zhǎng)度分別為80,120,160,200,240 mm,如圖3所示.

    表1 在20℃水和Ga68In20Sn12的物理參數(shù)Table 1 Physical parameters of water and Ga68 In20 Sn12 at 20℃

    圖3 不同模型結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖Fig.3 Schematic diagram of different model structures

    2 數(shù)據(jù)分析及討論

    2.1 管長(zhǎng)對(duì)芯片散熱的影響

    管道直徑確定為4 mm,Re設(shè)置為1 800,對(duì)80,120,160,200,240 mm模型進(jìn)行數(shù)值模擬,對(duì)芯片的最高溫度和平均溫度取值.

    如圖4所示,以Ga68In20Sn12為工質(zhì)時(shí),芯片溫度隨管長(zhǎng)的增長(zhǎng)幾乎沒(méi)有改變,散熱效果趨于穩(wěn)定.管長(zhǎng)大于160mm時(shí),以Ga68In20Sn12為散熱工質(zhì)散熱效果明顯高于水的散熱效果.熱入口段理論[20]可以解釋該現(xiàn)象,熱入口段的換熱強(qiáng)度高于熱充分發(fā)展段,熱入口段長(zhǎng)度起到主導(dǎo)作用.在相同的Re及相同管徑條件下,由于Ga68In20Sn12的Pr較小,對(duì)應(yīng)的熱入口段也較短.流道長(zhǎng)度過(guò)長(zhǎng),其換熱效果并不理想,浪費(fèi)后半部分的管長(zhǎng).

    圖4 不同管長(zhǎng)下平均溫度和最高溫度對(duì)比Fig.4 Comparison of average temperature and maximum temperature under different pipe lengths

    由于熱阻功率、換熱面積及達(dá)到平衡時(shí)熱源和工質(zhì)溫度已知,液態(tài)金屬和水的換熱系數(shù)如圖5所示.雖然以Ga68In20Sn12為工質(zhì)的模型管長(zhǎng)大于160 mm后的散熱效果不佳,但液態(tài)金屬的換熱系數(shù)始終高于水的換熱系數(shù),呈線性增長(zhǎng).因此Ga68In20Sn12圓管散熱器需要根據(jù)不同的散熱要求取舍模型,以達(dá)到最佳換熱效果.

    圖5 不同管長(zhǎng)下?lián)Q熱系數(shù)對(duì)比Fig.5 The heat transfer coefficients in different tube lengths

    2.2 管徑對(duì)芯片散熱的影響

    管道形狀確定為U型,Re設(shè)置為1 800,對(duì)管徑為4,4.5,5,5.5,6 mm的模型進(jìn)行數(shù)值模擬.

    如圖6所示,在兩種工質(zhì)的作用下芯片最高溫度和平均溫度都隨管徑的增大而減小.這是由于隨著管徑增大,換熱面積增大,近壁面邊界層的影響減小,使主流部分區(qū)域增加而強(qiáng)化了傳熱效果.可以得出結(jié)論:以水為工質(zhì),適合管徑小的長(zhǎng)流道;以Ga68In20Sn12為工質(zhì),適合管徑大的短流道.

    圖6 U型管管徑為4~6 mm時(shí)最高溫度和平均溫度對(duì)比圖Fig.6 The maximum and average temperature comparison with U-tube diameters of 4~6 mm

    圖7是以Ga68In20Sn12為工質(zhì),管徑為4,4.5,5,5.5,6 mm的芯片溫度分布圖.左下角管道入口處,芯片溫度始終低于304 K,即入口處溫度最低.管徑由4mm增大到6 mm時(shí),最高溫度由318.291 K降低到309.953 K,同時(shí),芯片最大溫差由13.504 K降到不到10 K.芯片溫差過(guò)大,形成的明顯局部高溫區(qū)以及過(guò)大的熱應(yīng)力,不利于芯片安全穩(wěn)定的工作,不能保證芯片正常壽命.因此換熱效果隨管徑增大而增加,6 mm時(shí)達(dá)到最理想的換熱效果.

    圖7 U型管以Ga68 In20Sn12為工質(zhì)、管徑為4~6 mm的溫度對(duì)比圖Fig.7 The temperature comparison of 4~6 mm with Ga68 In20 Sn12 as working medium for U-tube

    如圖8所示,在Re=1 800時(shí),Ga68In20Sn12與水的換熱系數(shù)隨管徑呈線性分布,Ga68In20Sn12的換熱系數(shù)始終高于水的換熱系數(shù),增長(zhǎng)速率遠(yuǎn)大于水.總的來(lái)說(shuō),管徑大小直接影響了Ga68In20Sn12的換熱效果,且以Ga68In20Sn12為工質(zhì),適合管徑大的短流道.

    圖8 U型管管徑為4~6 mm換熱系數(shù)對(duì)比圖Fig.8 Comparison of heat transfer coefficient of U-shaped pipe with diameter of 4~6 mm

    為探究不同Re下的流速改變對(duì)換熱的影響,管道形狀確定為管徑4 mm的U型管,對(duì)Re為600,900,1 200,1 500和1 800進(jìn)行數(shù)值模擬.

    如圖9所示,控制其他條件不變,增大Re,兩種散熱工質(zhì)的換熱效果顯著提高,且Ga68In20Sn12的換熱效果優(yōu)于水的換熱效果.流體主體流速成比例增大,流動(dòng)邊界層減小,流體的換熱系數(shù)增大,提高了工質(zhì)的換熱效率.綜上所述,除管徑外,流體流速也導(dǎo)致Ga68In20Sn12隨著管徑增大,芯片溫度持續(xù)下降的趨勢(shì),管徑和流體流速對(duì)芯片散熱效果均有顯著影響.

    圖9 4 mm管徑的U型管在Re為600~1 800的溫度對(duì)比圖Fig.9 The temperature comparison of U-shaped pipe with Re of 600~1 800 with with diameter of 4 mm

    2.3 管結(jié)構(gòu)對(duì)局部熱點(diǎn)的影響

    U,S,M,M+1,M+2五類管型對(duì)芯片溫度分布的影響如圖10所示.從圖中可以看出,在相同的流態(tài)下,U,M,M+1,M+2管型出現(xiàn)了相對(duì)較大的局部熱區(qū)和溫度梯度.若芯片長(zhǎng)期處于溫度不均的狀態(tài),會(huì)導(dǎo)致位于高溫區(qū)的部分提前老化,芯片老化最快的地方?jīng)Q定整個(gè)芯片的壽命長(zhǎng)短.S型管的高溫面積小且溫度梯度較小,因此其熱分布最好.

    圖10 U,S和M型管時(shí)芯片等溫線分布圖Fig.10 The isotherm distribution diagram for chips with U,S and M tubes

    3 結(jié) 論

    (1)在Re=1 800的條件下,Ga68In20Sn12的換熱系數(shù)都是水的10倍以上,并且U型管中任一管徑的芯片溫度都低于水,散熱效果優(yōu)于水,可以將其作為一種可靠的散熱工質(zhì).

    (2)以Ga68In20Sn12為工質(zhì)的散熱冷卻系統(tǒng),應(yīng)設(shè)置較短而粗的流道進(jìn)行散熱;以水為工質(zhì)的散熱冷卻系統(tǒng),適合長(zhǎng)流道進(jìn)行散熱.同時(shí),以Ga68In20Sn12為工質(zhì)時(shí),增大管徑,起到的換熱效率的提升顯著,明顯優(yōu)于管長(zhǎng)影響.除管徑影響換熱效率外,增大流體流動(dòng)速度也在一定程度上提高換熱效率.

    (3)局部熱點(diǎn)問(wèn)題需要重視,其關(guān)系著芯片是否能達(dá)到額定壽命.管型很大程度上決定了是否會(huì)產(chǎn)生局部熱點(diǎn)現(xiàn)象,S型模型是解決局部熱點(diǎn)問(wèn)題的最優(yōu)方案.

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