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    采石場爆破粉塵運移規(guī)律的數(shù)值模擬

    2021-09-24 02:42:22董小琴
    河南科學 2021年8期
    關鍵詞:采石場風流運移

    李 勃, 董小琴

    (1.湖北省電力勘測設計院有限公司,武漢 430000; 2.湖北工業(yè)大學土木建筑與環(huán)境學院,武漢 430000)

    隨著國內建筑業(yè)和基礎設施建設的快速發(fā)展,社會對混凝土的使用量快速增長,需要開發(fā)大量采石場以開采混凝土所需骨料[1-2]. 在采石場骨料資源開采過程中,爆破作業(yè)是必不可少的工藝環(huán)節(jié)[3],爆破過程中產生的大量煙塵,不僅會污染環(huán)境,還會給安全生產和現(xiàn)場作業(yè)人員的身體健康帶來極大的威脅[4-7]. 研究采石場爆破粉塵顆粒的運移和擴散規(guī)律對粉塵防治工作具有重要意義,可為制定防塵、降塵措施提供科學依據(jù).

    國內外學者對粉塵運移及擴散規(guī)律的研究頗多且研究方法多樣,既有數(shù)值模擬和實驗分析的方法,也有采用現(xiàn)場試驗的方法. 蔣仲安等[8]采用ANSYS軟件對卸礦站粉塵濃度進行數(shù)值模擬,模擬結果與實測結果基本吻合. 馮博等[9]基于離散相模型探究了綜采工作面粉塵逸散規(guī)律,發(fā)現(xiàn)在不同區(qū)域的采煤機具有相似的粉塵擴散規(guī)律. 譚聰?shù)龋?0]通過建立離散相模型對不同粉塵的含水率和風速條件進行了模擬,結果表明最佳控塵風速為1.5 m/s. 李雨成等[11]對金川龍首礦長距離掘進巷道進行定點監(jiān)測發(fā)現(xiàn),粉塵顆粒比例隨粒徑增大而減小. 目前對于爆破粉塵的研究主要集中在爆破炮煙分布規(guī)律、粉塵排放量等方面. 張云鵬和孔令華[12]研究了爆破炮煙的運移規(guī)律. 陶子夜等[13]建立了爆破拆除工程粉塵擴散模型. 王嘉瑩等[14]根據(jù)爆破粉塵的親水性和疏水性進行粉塵分離,確定了影響粉塵濕潤性的主要因素為粉塵真密度和粒徑. 劉堅等[15]運用粉塵擴散理論進行現(xiàn)場試驗發(fā)現(xiàn),粉塵排放量隨著炸藥用量的增加而增加,同時采用現(xiàn)場數(shù)據(jù)驗證了水封爆破技術對降塵的重要作用. 針對采場的研究,廖賢鑫等[16]通過對某鐵礦爆破煙塵源進行特征分析得出,爆破粉塵運移規(guī)律受到風流流場的顯著影響;陳舉師等[17]針對采場爆破作業(yè)粉塵過多且不易排出的現(xiàn)象,建議安裝局部通風設施,且指出聯(lián)絡巷通風排塵的最佳風速為2 m/s. 針對粉塵運移的研究,研究成果主要集中在巷道型作業(yè)面、煤礦采場綜采、綜放工作面粉塵濃度分布規(guī)律等方面,針對采石場梯段深孔爆破粉塵的研究很少. 鑒于此,本研究以楊房溝采石場為研究對象,建立了三維幾何模型,并通過對數(shù)學模型的求解研究了料場粉塵的運移規(guī)律,最后對模擬結果進行了可視化處理.

    1 數(shù)學模型

    基于氣固兩相流理論,模擬粉塵顆粒在風流作用下運移規(guī)律的數(shù)值計算方法主要有歐拉-歐拉法和歐拉-拉格朗日兩種方法. 本研究采用歐拉-拉格朗日方法設置的離散相模型,將空氣視為背景流體,將爆破粉塵顆粒視為離散流體,對采石場中爆破粉塵進行數(shù)值模擬研究,分析其在風流作用下的運移規(guī)律. 假定空氣為不可壓縮流體,分別建立連續(xù)方程和動量守恒方程:

    式中:u、v、w分別表示速度矢量在x、y、z方向上的分量,m/s;ρ表示密度,kg/m3;t表示時間,s;ui、uj分別表示x、y方向上的速度,m/s;xi、xj分別表示x、y方向上的坐標,m;τij表示應力張量;p表示壓力,Pa;g表示重力,N;Fi表示控制體平均顆粒流體阻力,N.

    根據(jù)標準k-ε湍流模型,顆粒的輸運方程如式(3)和式(4)所示.

    式中:k為湍流動能,J;Gk為湍流動能k的產生項;μ和μt分別為層流和湍流黏性系數(shù),Pa·s;ε為湍流動能耗散率,m2/s3;Sk為湍流動能源項;Sε為湍流動能耗散率源項;C1ε、C2ε為經驗常數(shù),分別取值1.44、1.92.

    在笛卡爾坐標系下,粉塵顆粒作用力平衡方程為如式(5)所示.

    式中:FD(uf-up)表示顆粒單位質量曳力,N;ρp、ρ分別表示顆粒密度和流體密度,kg/m3;up、uf分別表示顆粒速度和流體速度,m/s.FD計算方法見式(6).

    式中:CD為曳力系數(shù);dp為顆粒直徑,m.

    本研究采用隨機軌道模型,故顆粒軌道控制方程為:

    式中:ua為氣流瞬時速度,m/s;τp為顆粒松弛時間,s.

    2 三維模型的建立

    2.1 現(xiàn)場概況

    楊房溝采石場位于山體斜坡左側,山體為35°~45°的斜坡地形;地表多基巖裸露,以堅硬的弱風化巖為主,內部巖性為花崗閃長巖,有用層儲量為1 782.18 萬m3;骨料物理力學性質良好,滿足人工骨料原巖質量要求. 圖1 為楊房溝采石場附近氣象站點每月多年平均風速.

    圖1 采石場附近氣象站點每月多年平均風速Fig.1 Monthly multi-year average wind speed at meteorological stations near the quarry

    2.2 三維模型的建立

    楊房溝采石場現(xiàn)場情況較為復雜,幾何模型建立過程中難以遵照所有現(xiàn)場情況,需要根據(jù)該采石場現(xiàn)場實際情況和實測數(shù)據(jù)對模型及其計算區(qū)間做一定簡化和假設,具體如下:①采石場邊坡傾斜角度嚴格按照設計圖紙開挖;②為保證現(xiàn)場人員安全,維護邊坡穩(wěn)定,邊坡采用梯級臺階方式開挖,所有臺階寬度和高度均相等;③爆破面為平整水平爆破面;④料場外側山體表面為平整坡面. 基于上述簡化和假設,對該采石場進行幾何模型的建立,如圖2所示.

    圖2 采石場幾何模型Fig.2 Geometry model of the quarry

    根據(jù)模擬需要構建模型計算域,并利用Mesh軟件對采石場和計算域進行網(wǎng)格劃分,篩選網(wǎng)格質量和數(shù)量. 完成網(wǎng)格劃分后,將三維模型導入FLUENT軟件中進行模擬參數(shù)設定和數(shù)值模擬(圖3).

    圖3 計算域及采石場網(wǎng)格劃分Fig.3 Computational domain and grid division of quarry

    2.3 參數(shù)設定

    本研究采用離散相模型對采石場爆破粉塵顆粒進行仿真分析,采用壓力基求解器,運用SIMPLE壓力速度耦合算法和標準k-ε湍流模型求解連續(xù)相流場. 結合采石場爆破實際情況創(chuàng)建離散相噴射源,設置材質、密度. 根據(jù)炸藥用量與顆粒初始速度之間的函數(shù)關系,確定爆破顆粒初始速度為7 m/s. 通過爆破現(xiàn)場粉塵顆粒粒徑分布測量結果得知,粒徑分布符合Rosin-Rammler分布,且最小顆粒粒徑為1×10-6m,最大顆粒粒徑為1.16×10-4m,由此設置粒徑分布及質量流率等參數(shù). 爆破粉塵顆粒在風流作用下的速度等參數(shù)隨時間而變化,故時間設定選擇非穩(wěn)態(tài);入口邊界類型和出口邊界類型分別為速度入口、自由出流,其他數(shù)值模擬參數(shù)設定見表1.

    表1 計算模型參數(shù)Tab.1 The calculation model parameters

    3 爆破粉塵運移規(guī)律的數(shù)值模擬分析

    3.1 不同視角下爆破粉塵顆粒的運移軌跡

    為研究采石場中爆破粉塵顆粒的運移規(guī)律,在離散相模型中進行塵源設置,爆破面為粉塵顆粒的噴射面. 分別從采石場正視圖和俯視圖視角下,截取爆破發(fā)生后0、10、100、200、300 s 時粉塵顆粒速度分布圖,研究粉塵顆粒速度大小在垂直方向和水平方向的分布情況,進而探究采石場爆破后粉塵顆粒的運移規(guī)律.

    從圖4可以看出,0 s時,采石場爆破工作還未進行,未產生爆破粉塵,其正視圖和俯視圖中均未出現(xiàn)粉塵顆粒.

    圖4 采石場爆破粉塵顆粒速度大小及速度矢量分布情況(0 s)Fig.4 Velocity magnitude and velocity vector distribution of blasting dust particles in quarry(0 s)

    由圖5a可知,爆破發(fā)生10 s后,由于爆破發(fā)生時間較短,粉塵顆粒在爆炸沖擊波的作用下從爆破面噴射而出,向上運移距離較短,粉塵顆粒未在采石場內大面積擴散. 在重力和空氣阻力作用下,距離爆破面較遠的粉塵顆粒速度較小,少部分較大粒徑的粉塵顆粒速度趨近于0 m/s;距離爆破面較近的粉塵顆粒速度偏大. 圖5b 為爆破發(fā)生10 s 后采石場正視視角下的粉塵顆粒速度矢量分布圖,從中可以看到,受風流影響,采石場北側(圖中左側)粉塵顆粒運移方向較為復雜,而南側(圖中右側)粉塵顆粒大都趨向于向南側運移.圖5c為爆破發(fā)生10 s后采石場俯視視角下的粉塵顆粒速度矢量分布圖,由圖可知,采石場外側粉塵顆粒在風流作用下被直接帶走,顆粒速度趨近于風速;采石場內側有三處速度較小,分別位于采石場北側、南側內部和中前側.

    圖5 采石場爆破粉塵顆粒速度大小及速度矢量分布情況(10 s)Fig.5 Velocity magnitude and velocity vector distribution of blasting dust particles in quarry(10 s)

    圖6展示了采石場爆破發(fā)生100 s后粉塵顆粒的運移情況. 由圖6a可知,相較于爆破發(fā)生10 s后的運移情況,粉塵顆粒在垂直方向上的速度大小分布較為均勻,分層不明顯. 從圖6b可以看出,速度較大的粉塵顆粒均受風流流場的影響顯著,運移方向較為統(tǒng)一,均朝向采石場南側. 從圖6c可以看出,采石場北側粉塵顆粒速度較小,出現(xiàn)粉塵顆粒聚集現(xiàn)象. 整體來看,離開采石場的粉塵顆粒速度比采石場內部的粉塵顆粒速度大.

    圖6 采石場爆破粉塵顆粒速度大小及速度矢量分布情況(100 s)Fig.6 Velocity magnitude and velocity vector distribution of blasting dust particles in quarry(100 s)

    從圖7可以看出,爆破發(fā)生200 s后,部分粉塵顆粒在重力和空氣阻力作用下發(fā)生自然沉淀,被地面及采石場三面臺階邊坡吸附,部分粒徑較小的粉塵顆粒由于重力較小,所以繼續(xù)向上方及四周運移,此時粉塵顆粒已運移至采石場垂直方向上一半以上區(qū)域. 圖7a顯示,采石場內部大多為速度較小的粉塵顆粒. 由圖7b可以得出,爆破發(fā)生200 s后,速度較大的粉塵顆粒依然是受風流影響較大的粉塵顆粒,其運移方向與風流方向緊密相關. 在風流流場作用下仍停留在采石場內部的粉塵顆粒速度均偏小. 圖7c反映了粉塵顆粒的水平運移情況,此時,較小粒徑的粉塵顆粒布滿整個采石場區(qū)域,仍存在北側粉塵顆粒聚集現(xiàn)象.

    圖7 采石場爆破粉塵顆粒速度大小及速度矢量分布情況(200 s)Fig.7 Velocity magnitude and velocity vector distribution of blasting dust particles in quarry(200 s)

    圖8為采石場爆破發(fā)生300 s后粉塵顆粒的運移情況. 從圖中可以看出,相較于之前的粉塵顆粒分布情況,在風流的夾帶作用、顆粒自身重力及空氣阻力的共同作用下,采石場內部粉塵顆粒數(shù)量明顯減少. 停留在采石場內部的粉塵顆粒粒徑較小,受自身重力影響較小,由于風流流場作用,這些粉塵顆粒受風流影響不顯著.

    圖8 采石場爆破粉塵顆粒速度大小及速度矢量分布情況(300 s)Fig.8 Velocity magnitude and velocity vector distribution of blasting dust particles in quarry(300 s)

    3.2 不同高度下爆破粉塵的質量濃度分布情況

    在采石場現(xiàn)場作業(yè)中,有工人(呼吸帶高度約為1.5 m)、挖掘機及運輸卡車司機(呼吸帶高度約為2 m)等進行石料的開采和運輸,因此研究不同高度下粉塵的質量濃度分布規(guī)律,可為制定更加有效的降塵措施提供科學依據(jù). 本研究利用FLUENT后處理軟件TECPLOT,分別對z=0 m(噴射面)、z=1.5 m(工人呼吸帶高度)和z=2.0 m(挖掘機及運輸卡車司機呼吸帶高度)的粉塵質量濃度云圖進行對比分析,以研究其分布規(guī)律.

    圖9分別展示了采石場爆破發(fā)生后1、50、100、300 s時在z=0 m、z=1.5 m和z=2.0 m高度下的粉塵質量濃度.

    從圖9可以看出,爆破發(fā)生1 s后,粉塵在爆炸沖擊波作用下從噴射面上的爆破孔噴出,噴射面上粉塵顆粒密布,但此時爆破剛發(fā)生,垂直方向上的粉塵顆粒運移距離很短,故相較于噴射面z=0 m,在z=1.5 m平面上的粉塵顆粒較少,在z=2.0 m 平面上幾乎沒有粉塵顆粒出現(xiàn). 爆破發(fā)生50 s 后,由于風流流場作用,粉塵顆粒在采石場北側發(fā)生聚集現(xiàn)象,并在中部位置形成一條高質量濃度分布帶,最高處的粉塵質量濃度達到4.8×10-3kg/m3,但從z=0 m到z=2.0 m的平面上,由于粉塵顆粒粒徑不同引起的自身重力差異,不同粉塵顆粒的受力大小不同,故隨著與噴射面的距離越來越遠,粉塵質量濃度整體上出現(xiàn)逐漸下降的現(xiàn)象. 爆破發(fā)生后50 s到100 s時段內,在自身重力影響下,部分粉塵顆粒發(fā)生自然沉降,部分粉塵顆粒在風流的夾帶作用下逐漸向其他方向運移,所以高質量濃度分布帶上的粉塵質量濃度逐漸下降,但此時,采石場北側出現(xiàn)粉塵顆粒聚集的現(xiàn)象,故其粉塵質量濃度相對較高. 爆破發(fā)生100 s后,采石場北側越靠近噴射面,粉塵質量濃度越高.爆破發(fā)生300 s后,高質量濃度分布帶已完全消失,粒徑較小的粉塵顆粒較為均勻地分布在噴射面、現(xiàn)場工人呼吸帶高度、挖掘機及運輸卡車司機呼吸帶高度上,在z=1.5 m高度上的粉塵質量濃度約為6×10-5kg/m3.

    4 結論

    基于氣固兩相流理論,采用流體力學軟件FLUENT,建立了離散相模型,并對楊房溝采石場爆破粉塵的運移規(guī)律進行數(shù)值模擬,同時采用TECPLOT軟件對模擬結果進行可視化處理分析. 得出主要結論如下:

    1)爆破發(fā)生后,在風流的夾帶作用下,采石場外側的爆破粉塵顆粒沿著風流方向運移,被風流帶出采石場,離開采石場后,粉塵顆粒運移速度趨近于風速.

    2)由于受風流流場的顯著影響,采石場內部的爆破粉塵顆粒速度較小,在采石場北側出現(xiàn)粉塵顆粒聚集現(xiàn)象,粉塵質量濃度較高,并在采石場中部位置形成一條高質量濃度分布帶. 部分粉塵顆粒因自身重力和空氣阻力的影響發(fā)生自然沉降,部分粉塵顆粒在風流持續(xù)作用下沿著風流方向運移,在爆破發(fā)生50 s后高質量濃度分布帶上的粉塵質量濃度逐漸下降,爆破發(fā)生300 s后,高質量濃度分布帶已完全消失.

    3)爆破發(fā)生后300 s內,采石場內不同高度的粉塵質量濃度分布存在差異. 爆破發(fā)生1 s后,z=0 m的噴射面上粉塵的質量濃度較大,而z=2 m的平面上幾乎沒有粉塵顆粒出現(xiàn);爆破發(fā)生50 s后,z=0 m的噴射面上形成一條高質量濃度分布帶,而z=2 m的平面上的粉塵顆粒分布規(guī)律與z=0 m和z=1.5 m平面上的不相同,且粉塵質量濃度偏低. 爆破發(fā)生300 s后,停留在采石場內的粉塵顆粒粒徑較小,不同高度上的粉塵質量濃度差異也較小,粉塵顆粒分布較為均勻.

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