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    一種增壓缸及其制造工藝

    2021-09-07 03:41:20閆金良余志海
    鍛壓裝備與制造技術(shù) 2021年4期
    關(guān)鍵詞:冷卻劑外層缸體

    閆金良,余志海,董 娜

    (合肥合鍛智能制造股份有限公司,安徽 合肥 230601)

    本文所研究增壓缸采用單動式增壓器提供成型用內(nèi)高壓,根據(jù)帕斯卡能量守衡原理,利用低壓腔(A腔)與高壓腔(B 腔)活塞面積不同進(jìn)行增壓,因為壓力不變,當(dāng)受壓面積由大變小時,則壓強(qiáng)也會隨受壓面積大小不同而變化,從而達(dá)到將壓力提高到數(shù)十倍的壓力效果,低壓腔(A 腔)與高壓腔(B 腔)活塞面積之比,即增壓倍數(shù)。如圖1 所示。

    圖1 增壓缸

    低壓腔(A 腔)液體介質(zhì)為液壓油,高壓腔(B 腔)液體介質(zhì)為乳化液,最高設(shè)計壓力可達(dá)400MPa。高壓出口裝有壓力傳感器,可以檢測壓力。低壓腔油缸為高精度伺服油缸,內(nèi)置高精度磁致伸縮數(shù)字位移傳感器,低壓腔安裝有比例方向閥,通過比例方向閥實現(xiàn)壓力伺服控制。補(bǔ)液端來自于水壓系統(tǒng),內(nèi)置高性能單向閥,保證充液成形壓力和補(bǔ)液回路的有效隔離。

    高壓缸體是增壓缸設(shè)計制造的難點之一。B 腔(高壓腔)可達(dá)到400MPa 的壓力,要求增壓缸的高壓缸體必須有較高的強(qiáng)度。高壓缸體由三層缸體組合而成,外層采用優(yōu)質(zhì)合金鋼,經(jīng)調(diào)質(zhì)處理來提高整體力學(xué)性能,中間層采用優(yōu)質(zhì)合金鋼,并經(jīng)淬火處理來提高腔體強(qiáng)度,中間層與外層配合面采用大過盈量的配合方式,利用外層缸的“抱緊力”來給中間層缸提供預(yù)應(yīng)力以抵抗高壓腔的高壓力,高壓缸兩端采用組合密封圈,中段采用硬鋁套來擋壓組合密封圈,組合密封圈兩端用壓蓋壓緊定位來達(dá)到密封要求,硬鋁套與內(nèi)腔采用過盈配合。如圖2 所示。采用三層通孔缸結(jié)構(gòu),降低了材料的應(yīng)力,增加了可靠性,提高了使用壽命。

    圖2 高壓缸體

    因為高壓缸三層之間均為過盈配合,所以均需要采用特殊方法進(jìn)行組配,根據(jù)三層缸材料的屬性不同,外層缸體與中間缸體之間通過熱裝組合,組合之后再與內(nèi)層缸冷裝組合。

    1 熱裝

    1.1 熱裝前準(zhǔn)備工作

    首先分別把外缸及內(nèi)缸進(jìn)行初加工。外缸內(nèi)孔及外圓均加工到尺寸,兩端留精加工余量;內(nèi)缸經(jīng)粗加工后整體淬火處理,淬火硬度在HRC50 以上,淬火前外圓要留出適當(dāng)精加工余量,以調(diào)和工件淬火變形量大和淬火后硬度高而難以加工矛盾,淬火后外圓精加工到尺寸,內(nèi)孔及兩端均留精加工余量(外層缸及內(nèi)缸等高)。加工完成后,清理干凈外層缸及內(nèi)缸配合表面,復(fù)查直徑,圓角,倒角等配合尺寸,以備熱裝。

    1.2 熱裝溫度計算

    根據(jù)外層缸材料的性質(zhì),計算出熱裝所需的溫度T

    式中:T 為零件所需的熱裝溫度,℃;α 為被加熱件的線膨脹系數(shù),見表1;Δ1 為配合件的最大過盈,mm;Δ2 為熱裝時的間隙,mm,一般取配合直徑的0.9‰~1.4‰,取1.4‰;d 為配合直徑,mm;t 為室溫,取20°。

    表1 膨脹系數(shù)表

    1.3 加熱時間和保溫時間

    零件的加熱時間與零件的結(jié)構(gòu)、壁厚、材質(zhì),加熱方法有關(guān),一般可按零件的壁厚考慮,經(jīng)驗數(shù)據(jù)是每厚10mm 需15min 的加熱時間。

    保溫與壁厚有關(guān),經(jīng)驗數(shù)據(jù)是每厚10mm 需保溫5min。

    1.4 繪制加熱保溫曲線

    繪制保溫曲線圖如圖3 所示。

    圖3 保溫曲線圖

    1.5 加熱方法選擇

    根據(jù)零件外形,可采用電感應(yīng)加熱、電爐加熱、煤氣爐加熱、油箱中加熱等方式加熱工件。因電感應(yīng)加熱成本較高,而煤氣爐加熱、油箱中加熱無設(shè)備及相關(guān)經(jīng)驗,結(jié)合公司現(xiàn)有設(shè)備,采用臺式電爐加熱。

    把外缸放置在工裝平臺上,工裝平臺隨件外層缸同時進(jìn)爐加熱,零件加熱過程中,必須嚴(yán)格按照加熱曲線圖加熱。

    1.6 加熱后的組裝

    (1)外層缸加熱透后隨臺車快速開出爐腔,開出后必須經(jīng)雙重檢測,以保證熱膨脹量達(dá)到要求值。首先,用測溫槍測出工件溫度,檢測是否達(dá)到要求的加熱溫度,然后再用熱裝樣板測量孔的脹量。當(dāng)樣板能順利通過時,才能進(jìn)行熱裝。否則要延長加熱時間,直到膨脹量達(dá)到要求值為止。檢測示意及檢具圖如圖4 所示。

    圖4 檢測示意及檢具圖

    其中測量桿的尺寸L 按下式計算:

    式中:L 為熱裝尺寸,mm;d 為配合直徑,mm;Δ1為配合件的最大過盈,mm;Δ2為熱裝時的間隙,mm。

    (2)外層缸孔的膨脹量達(dá)到要求后要立即進(jìn)行熱裝,熱裝操作者應(yīng)穿戴好防護(hù)用具,動作要快而準(zhǔn)確,一次裝到底,中途不得停留,如發(fā)生故障,不許強(qiáng)迫裝入,排除后再熱裝,熱裝前最好進(jìn)行一次預(yù)演練。熱裝完成后自然冷卻,以備冷裝(注意合金鋼材料不能用風(fēng)吹冷卻)。熱裝示意圖如圖5 所示。

    圖5 熱裝示意圖

    2 冷裝

    2.1 冷裝前準(zhǔn)備工作

    把鋁套進(jìn)行初加工,鋁套內(nèi)孔及外圓均加工到尺寸,兩端留精加工配車余量,加工完成后,清理干凈鋁套和已經(jīng)熱裝好的缸組件配合表面,復(fù)查直徑,圓角,倒角等配合尺寸,以備冷裝。

    2.2 冷裝溫度計算

    冷裝溫度計算公式:

    式中:T 為零件所需的冷裝溫度,℃;α 為被冷裝件的線膨脹系數(shù),見表2;i 為配合件的最大過盈,mm;d為配合直徑,mm。

    表2 線膨脹系數(shù)

    2.3 冷卻劑的選擇

    常見的冷卻劑有:

    (1)干冰——固體二氧化碳,能將零件冷卻至零下75℃,因溫降低而只適用于過盈小的套類零件。

    (2)液態(tài)氨,能將零件冷至-120℃,直接同零件接觸會腐蝕零件,具有強(qiáng)烈的臭味,影響工人操作。

    (3)液態(tài)氮,能將零件冷至零下195℃,用它做冷卻劑較液態(tài)氨穩(wěn)定,對零件、冷卻箱不起腐蝕作用,是理想的冷卻劑,我公司具有相應(yīng)設(shè)備及操作經(jīng)驗。

    (4)液態(tài)氧,能將零件冷至零下180℃,略低于液氮,能助燃不能自燃。

    根據(jù)步驟2 計算所得溫度值,結(jié)合各冷卻劑的特性及公司現(xiàn)有設(shè)備,選用液氮為生產(chǎn)中冷卻劑。

    2.3 冷卻時間計算

    冷卻時間計算公式:

    式中:t 為零件所需的冷卻時間,min;α 為與材料有關(guān)的綜合系數(shù),見表3;δ 為零件最大冷卻壁厚,mm。

    表3 材料有關(guān)的α 綜合系數(shù)

    2.4 冷卻后的組裝

    冷裝操作者應(yīng)穿戴好防護(hù)用具,將液態(tài)氮從液氮罐中小心地傾注在冷卻箱里,用鉗子、鐵絲或其他工具將鋁套放入冷卻箱里,透溫后用工具取出鋁套裝入相關(guān)孔中,動作要迅速沉著,注意裝配的同心性,及時用木錘敲擊糾正裝配中產(chǎn)生的歪斜,直到冷裝到位。冷裝示意如圖6 所示。

    圖6 冷裝示意圖

    3 總結(jié)

    增壓缸的制造難點就在增壓缸的高壓腔三層通孔缸結(jié)構(gòu)的零件加工和組裝上,在制造過程中不僅要嚴(yán)格控制零件的外形尺寸,還要控制各零件的整體強(qiáng)度指標(biāo),否者將無發(fā)滿足耐受高壓的設(shè)計要求;在組裝過程中要嚴(yán)格按照熱裝及冷裝工藝組裝,否則將造成三層缸之間裝配不到位,而又無法拆卸重頭再裝的尷尬局面,以致造成零件的報廢。

    增壓缸整體組裝完成后,需按試壓標(biāo)準(zhǔn)對高壓腔進(jìn)行滿負(fù)載試壓。

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