豎壁貼附通風(fēng)供熱模式水平貼附射程及熱環(huán)境特性CFD模擬

西安建筑科技大學(xué) 韓 騰珠海格力電器股份有限公司 熊建國(guó) 鄧 晶西安建筑科技大學(xué) 鄧紅娜 李安桂

0 引言

目前我國(guó)家用舒適性空調(diào)冬季供熱常采用混合送風(fēng)方式，但熱氣流自房間上部送入室內(nèi)，熱風(fēng)往往由于熱浮力的作用易聚集在房間上部，房間內(nèi)出現(xiàn)明顯的下低上高的溫度分布特征，導(dǎo)致室內(nèi)空氣平均溫度過(guò)高產(chǎn)生較大能耗，通風(fēng)效率低，同時(shí)衛(wèi)生條件較差[1]。置換通風(fēng)在豎直方向上利用熱力分層使室內(nèi)通風(fēng)效率提高，空氣品質(zhì)得到改善，但其送風(fēng)速度一般低于0.5 m/s，承擔(dān)室內(nèi)負(fù)荷有限，送風(fēng)直吹人體易造成吹風(fēng)感，布置下送風(fēng)管占用工作區(qū)有效空間，不適用于冬季供熱工況[2]。

豎壁貼附射流送風(fēng)模式提出十幾年了，經(jīng)過(guò)多年的理論研究、設(shè)計(jì)與工程實(shí)踐[3-6]，證實(shí)該送風(fēng)模式既能克服置換通風(fēng)不易布置和承擔(dān)室內(nèi)負(fù)荷能力低的缺點(diǎn)，又克服了混合通風(fēng)能量利用效率低、衛(wèi)生條件差的不足[7]。

但迄今為止，已有的關(guān)于豎壁貼附通風(fēng)的大多數(shù)研究都是在供冷或等溫送風(fēng)工況下進(jìn)行的。冬季送熱風(fēng)時(shí)，由于熱浮力的作用，豎壁貼附通風(fēng)供熱時(shí)的送風(fēng)氣流在沿地板擴(kuò)散一定距離后容易脫離地面上浮，這與供冷時(shí)送風(fēng)冷氣流的流動(dòng)形態(tài)完全不同。現(xiàn)階段，供熱模式下運(yùn)行時(shí)關(guān)于豎壁貼附通風(fēng)性能的研究很少，而且缺乏必要的理論和性能優(yōu)化研究。為此本文在采用實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證數(shù)值計(jì)算方法的基礎(chǔ)上，將豎壁貼附送風(fēng)技術(shù)應(yīng)用于某風(fēng)管機(jī)，探索豎壁貼附供熱模式下水平貼附射程達(dá)到設(shè)計(jì)要求的條件，并在此基礎(chǔ)上，對(duì)豎壁貼附通風(fēng)用于供熱時(shí)的室內(nèi)熱環(huán)境特性進(jìn)行了研究。

1 數(shù)值計(jì)算模型的建立及參數(shù)設(shè)定

1.1 房間模型的建立

以某人工熱舒適實(shí)驗(yàn)室為原型，按1∶1建模，將得到的簡(jiǎn)化的空調(diào)房間作為研究對(duì)象，模型見(jiàn)圖1，房間內(nèi)部幾何尺寸為6.19 m(x)×3.44 m(y)×2.8 m(z)。由于采用的空調(diào)機(jī)型為低靜壓風(fēng)管機(jī)，工程安裝時(shí)，送回風(fēng)管不宜過(guò)長(zhǎng)，以免靜壓不足，導(dǎo)致風(fēng)量偏小，所以送回風(fēng)口同側(cè)布置，風(fēng)管機(jī)吊頂安裝。豎壁貼附射流送風(fēng)口緊貼墻布置，尺寸為0.05 m×0.64 m，風(fēng)管機(jī)的另一側(cè)為排風(fēng)口，尺寸為0.2 m×0.7 m，在模型房間內(nèi)沿高度方向，均勻布置了5條豎直線用于數(shù)據(jù)的監(jiān)測(cè)分析，起點(diǎn)位置分別為：監(jiān)測(cè)線a(3.1 m，1.7 m)、線b(1 m，2.4 m)、線c(1 m，1 m)、線d(5 m，1 m)、線e(5 m，2.4 m)，在每條線上從距地面0.1 m高處開(kāi)始每間隔0.1 m布置1個(gè)測(cè)點(diǎn)，用以比較分析。

圖1 房間模型圖

1.2 計(jì)算模型的離散與求解

計(jì)算區(qū)域離散化包括空間域上連續(xù)計(jì)算區(qū)域的網(wǎng)格劃分和對(duì)瞬態(tài)問(wèn)題的時(shí)間域離散，網(wǎng)格的劃分采用Gambit 2.3.16軟件，對(duì)研究模型區(qū)域采用結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格劃分。物理模型網(wǎng)格劃分如圖2所示，經(jīng)網(wǎng)格獨(dú)立性驗(yàn)證后，網(wǎng)格數(shù)目確定為948 150個(gè)。由于在送風(fēng)口、回風(fēng)口、壁面貼附區(qū)、偏轉(zhuǎn)區(qū)、空氣湖區(qū)存在比較大的速度和溫度梯度，為了使計(jì)算結(jié)果準(zhǔn)確，對(duì)這些位置的網(wǎng)格都進(jìn)行了局部加密。送風(fēng)口、回風(fēng)口、豎向壁面貼附區(qū)、射流沖擊偏轉(zhuǎn)區(qū)、橫向壁面貼附區(qū)網(wǎng)格步長(zhǎng)分別為0.01、0.01、0.02、0.02、0.04 m。

本文計(jì)算采用的K-εSST模型是一個(gè)自適應(yīng)湍流模型，對(duì)于高雷諾數(shù)和低雷諾數(shù)都是適用的。它采用增強(qiáng)壁面函數(shù)，是一種雙層模型，對(duì)于低雷諾數(shù)，壁面黏性子層和過(guò)渡層采用NS方程離散求解，與核心區(qū)域求解方式一樣，這時(shí)要求網(wǎng)格很細(xì)，量綱一化的壁面距離Y+一般小于5；對(duì)于高雷諾數(shù)，則采用壁面函數(shù)來(lái)求解黏性子層與過(guò)渡層中的流動(dòng)物理量分布，要求粗網(wǎng)格，自動(dòng)啟用壁面函數(shù)模型。增強(qiáng)的壁面函數(shù)對(duì)于Y+>30的有很好的作用，對(duì)于Y+=5～30的也能求解，在Y+<30時(shí)，可以不用壁面函數(shù)。一般Y+=30～100，Y+過(guò)小，壁面函數(shù)作用不大，Y+過(guò)大，壁面處精度不夠，30～100是壁面函數(shù)的敏感區(qū)。本文中Re>104，近壁區(qū)對(duì)整體流動(dòng)影響并不大，Y+取50。

圖2 數(shù)值計(jì)算物理模型網(wǎng)格劃分

本文研究采用三維連續(xù)不可壓縮流體，認(rèn)為流體的屬性不變。數(shù)值計(jì)算采用有限體積法(FMV)對(duì)物理模型進(jìn)行離散，采用Fluent17.0軟件對(duì)雷諾平均納維斯托克斯(RANS)方程進(jìn)行數(shù)值求解。求解器選用基于壓力的隱式格式，對(duì)流項(xiàng)離散格式采用二階迎風(fēng)格式，壓力速度耦合方式采用SIMPLE算法，密度隨溫度變化采用Boussinesq假設(shè)。計(jì)算采用非穩(wěn)態(tài)求解，每次迭代時(shí)間步長(zhǎng)為3 s，每個(gè)步長(zhǎng)迭代20次，迭代步數(shù)600步，即認(rèn)為房間30 min溫度達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)。收斂判定標(biāo)準(zhǔn)為計(jì)算模型進(jìn)出口流量不平衡率小于0.2%，壓力p、動(dòng)量ui、湍動(dòng)能K、湍動(dòng)能耗散率ε項(xiàng)殘差均小于10-4，能量E項(xiàng)殘差小于10-6。

1.3 邊界條件的設(shè)置

本文研究所采用的送風(fēng)參數(shù)是基于特定風(fēng)管機(jī)實(shí)際風(fēng)量運(yùn)行條件、結(jié)合豎壁下送風(fēng)口面積計(jì)算得到的，冬季有低風(fēng)(3.00 m/s)、中風(fēng)(3.56 m/s)、高風(fēng)(4.14 m/s)、超高風(fēng)(5.24 m/s)4擋送風(fēng)工況，送風(fēng)口面積為0.032 m2，冬季制熱送風(fēng)溫度介于36～45 ℃之間，冬季室內(nèi)設(shè)計(jì)溫度為20 ℃；模擬中用不同熱流密度反映室外不同的氣象參數(shù)條件，熱流密度設(shè)置與人工熱舒適實(shí)驗(yàn)室保持一致，設(shè)置在房間外圍護(hù)結(jié)構(gòu)的6個(gè)內(nèi)表面上。計(jì)算采取非穩(wěn)態(tài)算法是為了研究室內(nèi)熱環(huán)境由非穩(wěn)態(tài)到穩(wěn)態(tài)的變化過(guò)程，當(dāng)房間平均溫度不再變化達(dá)到穩(wěn)態(tài)時(shí)，可認(rèn)為計(jì)算完成。入口邊界條件：速度入口；出口邊界條件：自由出流；壁面邊界條件：屋頂、地面、墻壁采用靜止壁面，無(wú)滑移邊界條件；初始條件：時(shí)間τ=0，流體溫度tf等于房間設(shè)計(jì)溫度tn。其他邊界條件設(shè)置見(jiàn)表1。

表1 數(shù)值模擬邊界條件

1.4 湍流模型的實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

剪應(yīng)力輸運(yùn)K-ε湍流模型能夠有效預(yù)測(cè)豎壁貼附射流通風(fēng)模式的流場(chǎng)分布[8]。此外，Edge等人對(duì)比了多種湍流模型，發(fā)現(xiàn)標(biāo)準(zhǔn)K-ε模型能更準(zhǔn)確地預(yù)測(cè)逆壓梯度下的邊界層分離流動(dòng)，更適用于動(dòng)態(tài)模擬[9]。因此，本文選擇標(biāo)準(zhǔn)K-ε模型用于模擬計(jì)算。為了驗(yàn)證標(biāo)準(zhǔn)K-ε湍流模型數(shù)值計(jì)算用于冬季供熱的可行性和有效性，在某熱舒適實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行了熱風(fēng)供暖實(shí)驗(yàn)，實(shí)測(cè)了本文設(shè)置參數(shù)下超高風(fēng)速擋送風(fēng)時(shí)，豎向壁面貼附區(qū)距壁0.01 m處送風(fēng)主體與壁面分離轉(zhuǎn)為水平后，地面貼附區(qū)距地面0.01 m高處的速度分布，結(jié)果如圖3所示。圖中u0為送風(fēng)速度，u(z*)為距送風(fēng)口豎直距離為z*處的軸線速度，u(x)為距貼附?jīng)_擊角落水平距離為x處的軸線速度。

由圖3可知，數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)結(jié)果吻合較好，豎向量綱一速度兩者最大偏差為12.4%，水平量綱一速度兩者最大偏差為10.6%。因此，可以認(rèn)為本文所采用的數(shù)值模擬計(jì)算方法是可靠的，可以用于后續(xù)模擬計(jì)算。

2 熱風(fēng)水平貼附射程影響因素分析

2.1 送風(fēng)速度對(duì)水平貼附射程的影響

選取送風(fēng)溫度36 ℃，送風(fēng)速度分別為3.00、3.56、4.14、5.24 m/s 4種工況來(lái)研究送風(fēng)速度對(duì)豎壁貼附供暖模式下水平貼附射程的影響。圖4、5分別顯示了不同送風(fēng)速度下房間中軸面(y=1.72 m)處的速度和溫度場(chǎng)。

在不同送風(fēng)速度下，送風(fēng)熱氣流主體在豎壁的“扶持效應(yīng)”下均能沿豎壁向下貼附流動(dòng)，與地面撞擊后方向改變，沿地面向前擴(kuò)散流動(dòng)，但在水平方向貼附一定距離后，慣性力減弱，受熱氣流浮力效應(yīng)作用將脫離地面上浮，熱氣流開(kāi)始脫離地面上浮的位置與送風(fēng)口中心之間的距離即為熱風(fēng)的水平貼附射程。若送風(fēng)參數(shù)不合理，必然存在有限的熱風(fēng)送風(fēng)距離，房間易在水平方向出現(xiàn)供暖冷熱不均現(xiàn)象。

圖3 量綱一速度模擬計(jì)算值與實(shí)驗(yàn)值的對(duì)比

由圖4、5可知：當(dāng)送風(fēng)速度大于3.56 m/s時(shí)，在工作區(qū)能夠形成類(lèi)似于置換通風(fēng)的空氣湖狀速度分布；同時(shí)隨著送風(fēng)速度的增大，空氣湖內(nèi)對(duì)應(yīng)位置的風(fēng)速、速度梯度也會(huì)增大，送風(fēng)速度的增大會(huì)影響空氣湖內(nèi)對(duì)應(yīng)位置處的溫度數(shù)值，但所呈現(xiàn)出來(lái)的溫度梯度的分布規(guī)律基本不變。

送風(fēng)速度為3.00 m/s時(shí)，熱風(fēng)沿水平方向貼附至2 m處；速度增大至3.56 m/s時(shí)，熱風(fēng)水平方向貼附距離為3.5 m；送風(fēng)速度為4.14 m/s時(shí)，熱風(fēng)可貼附至4.2 m處；速度在這一范圍內(nèi)增大時(shí)，水平方向貼附距離增加十分明顯；送風(fēng)速度為5.24 m/s時(shí)，熱風(fēng)沿水平方向貼附至4.5 m處，增幅變小，但此時(shí)送風(fēng)主體與室內(nèi)空氣混合更加充分，房間速度、溫度參數(shù)更加均勻，說(shuō)明慣性力是影響豎壁貼附射流熱風(fēng)供暖室內(nèi)熱環(huán)境的重要因素。

2.2 送風(fēng)溫度對(duì)水平貼附射程的影響

分別選取送風(fēng)速度為3.00、3.56 m/s，送風(fēng)溫度為36、40、45 ℃ 6種工況來(lái)研究送風(fēng)溫度對(duì)豎壁貼附供暖模式下水平貼附射程的影響。圖6、7分別為不同送風(fēng)速度、送風(fēng)溫度下房間中軸面處(y=1.72 m)的溫度場(chǎng)分布云圖。

圖6 送風(fēng)速度為3.00 m/s時(shí)不同送風(fēng)溫度下房間高度方向溫度場(chǎng)分布云圖

送風(fēng)速度為3.56 m/s時(shí)，送風(fēng)溫度36 ℃，水平貼附射程可達(dá)到3.8 m；隨著送風(fēng)溫度升高至40、45 ℃，熱風(fēng)浮升力增大，水平貼附射程有所縮短，分別為3.5 m和3.0 m。可見(jiàn)，在冬季供熱送風(fēng)溫度范圍內(nèi)，相比于送風(fēng)速度，送風(fēng)溫度的變化雖能引起空氣湖水平貼附射程的改變，但房間整體溫度場(chǎng)對(duì)送風(fēng)溫度的變化并不是很敏感。說(shuō)明在一般舒適性空調(diào)送風(fēng)參數(shù)范圍內(nèi)，豎壁貼附通風(fēng)模式為慣性力主導(dǎo)下的送風(fēng)，熱浮升力影響次之。

2.3 熱風(fēng)水平貼附射程理論分析

冬季供熱工況屬于非等溫射流，送風(fēng)溫度高于環(huán)境溫度，由于此時(shí)浮升力豎直向上，而送風(fēng)射流是向下流動(dòng)，浮升力對(duì)射流的流動(dòng)起阻礙作用，在浮升力與慣性力不平衡的條件下，射流軌跡及射程強(qiáng)烈受兩者的共同作用。非等溫射流的判據(jù)為阿基米德數(shù)Ar，其綜合反映了浮升力與慣性力兩方面的作用。Ar將送風(fēng)速度與溫度結(jié)合在一起，在空調(diào)中，除了房間幾何形狀外，這是2個(gè)影響貼附效果的重要參數(shù)。鑒于本文涉及的非等溫豎壁貼附射流送風(fēng)模式的射流具有扁平射流和沖擊射流的特點(diǎn)，表征空氣流動(dòng)慣性力與熱浮升力相對(duì)大小的量綱一參數(shù)為

(1)

式中β為體積膨脹系數(shù)(β=1/Tf)，K-1；g為自由落體加速度，m/s2；b為條縫型風(fēng)口的寬度，取0.05 m；T0為送風(fēng)溫度，K；Tf為房間平均溫度，K。

對(duì)送風(fēng)溫度分別為36、40、45 ℃，送風(fēng)速度分別為3.00、3.56、4.14、5.24 m/s的12種模擬工況數(shù)據(jù)進(jìn)行整合，得到不同工況下水平貼附射程隨Ar的變化規(guī)律，如圖8所示。由于模擬工況下室內(nèi)是完全靜止的，但實(shí)際中存在人員活動(dòng)帶來(lái)的擾動(dòng)、自然對(duì)流換熱擴(kuò)散效果等因素，會(huì)使得室內(nèi)溫度分布更加均勻。水平貼附射程大于房間長(zhǎng)度方向的80%，即Ar<0.001 5則認(rèn)為水平貼附射程達(dá)到送風(fēng)要求。

圖8 12種模擬工況下水平貼附射程隨Ar的變化

Yu等人對(duì)非等溫條縫型頂棚貼附射流進(jìn)行了研究，發(fā)現(xiàn)當(dāng)Ar<0.004時(shí)，空氣的流動(dòng)同等溫射流情況一致，主要是慣性力主導(dǎo)射流的流型發(fā)展；當(dāng)Ar>0.018時(shí)，射流貼附射程明顯開(kāi)始發(fā)生變化，射流主要受浮升力的作用[10]。

3 熱環(huán)境特性研究

選取送風(fēng)溫度為45 ℃，送風(fēng)速度分別為3.00、4.14、5.24 m/s 3種典型工況，分析室內(nèi)熱環(huán)境特性。在模型房間內(nèi)沿高度方向設(shè)立了a、b、c、d、e 5條豎直線用于數(shù)據(jù)的監(jiān)測(cè)分析。由于監(jiān)測(cè)點(diǎn)上速度具有一定的脈動(dòng)，為了清楚反映房間不同位置測(cè)點(diǎn)速度大致的變化規(guī)律，沿房間長(zhǎng)度方向各取一條監(jiān)測(cè)線(a、c、e)，用以分析豎直方向速度變化規(guī)律和吹風(fēng)感的影響。

3.1 速度場(chǎng)分析

圖9顯示了3種不同送風(fēng)速度下監(jiān)測(cè)線上的速度梯度。由圖9可以看出：送風(fēng)速度為3.00 m/s時(shí)，3條監(jiān)測(cè)線上的測(cè)點(diǎn)速度均小于0.25 m/s，因?yàn)榇藭r(shí)熱浮升力大于射流慣性力，射流沖入深度小于房間高度，熱射流未到達(dá)地面就反向開(kāi)始浮升，送風(fēng)氣流并沒(méi)有依靠慣性力沿著房間長(zhǎng)度方向延伸，而是依靠自然對(duì)流實(shí)現(xiàn)均勻混合；送風(fēng)速度為4.14、5.24 m/s時(shí)，由于熱射流可實(shí)現(xiàn)有效的水平貼附，3條監(jiān)測(cè)線速度變化規(guī)律大致相似；距地面0.5 m高度以下速度梯度較大，1 m以上速度值趨于穩(wěn)定，這主要是因?yàn)?.5 m以下處于空氣湖區(qū)和室內(nèi)氣流的交界處，0.5 m以上進(jìn)入氣流相對(duì)穩(wěn)定的工作區(qū)，2.2 m以上由于回風(fēng)口的誘導(dǎo)效應(yīng)，測(cè)點(diǎn)速度又有所增大。

圖9 豎向速度梯度

由圖9還可以看出，送風(fēng)速度為4.14、5.24 m/s的2種工況，0.5～0.7 m高度以下工作區(qū)局部送風(fēng)速度大于0.3 m/s，可能造成人員腳踝處的吹風(fēng)感。但實(shí)際辦公、住宅房間存在不同屬性的障礙物，包括人員的流動(dòng)，都會(huì)使送風(fēng)主體速度方向和大小得到改變，同時(shí)建筑設(shè)計(jì)時(shí)，人員位置會(huì)遠(yuǎn)離房間中軸面上距離送風(fēng)口較近處，也能有效減小吹風(fēng)感的影響。

3.2 溫度場(chǎng)分析

圖10顯示了3種不同送風(fēng)速度下監(jiān)測(cè)線上的溫度梯度。由圖10可以看出：送風(fēng)速度為3.00 m/s時(shí)，熱風(fēng)不能在水平方向?qū)崿F(xiàn)有效的貼附，整個(gè)房間溫度依靠自然對(duì)流實(shí)現(xiàn)均勻混合；5條監(jiān)測(cè)線上的溫度均呈現(xiàn)遞增規(guī)律，熱分層現(xiàn)象在整個(gè)房間都很明顯，0.5 m高度以下溫度偏低，容易造成冷感，豎壁貼附供熱送風(fēng)模式在此工況下不能有效利用。

圖10 豎向溫度梯度

送風(fēng)速度為4.14、5.24 m/s時(shí)，熱射流水平貼附射流均可送至4 m處，5條監(jiān)測(cè)線規(guī)律類(lèi)似。由圖10可以看出：監(jiān)測(cè)線a、b、c處于空氣湖區(qū)內(nèi)，溫度梯度主要發(fā)生在0.4 m高度以下，在近地面處溫度可達(dá)28 ℃；隨著空氣在高度方向脫離水平貼附主體，溫度呈現(xiàn)遞減規(guī)律，0.4 m高度以上溫度穩(wěn)定在24 ℃左右；監(jiān)測(cè)線d、e均在房間長(zhǎng)度方向5.19 m處，熱風(fēng)在水平方向貼附并未波及，溫度主要通過(guò)室內(nèi)自然對(duì)流得到保證，高度方向溫度呈現(xiàn)遞增規(guī)律，溫度梯度主要發(fā)生在1 m高度以下，0.1 m高度處溫度為18 ℃左右，滿足室內(nèi)設(shè)計(jì)要求；1 m高度以上5條線溫度均不再變化，穩(wěn)定在24 ℃左右。由于豎壁貼附送風(fēng)本質(zhì)上是一種實(shí)現(xiàn)下送風(fēng)的置換式通風(fēng)模式，熱氣流首先送入工作區(qū)，熱量能被有效利用，熱風(fēng)不斷補(bǔ)償房間圍護(hù)結(jié)構(gòu)失熱量后，溫度有所降低，因此在豎直方向上并不會(huì)有明顯的熱分層現(xiàn)象，不會(huì)出現(xiàn)混合通風(fēng)供熱時(shí)熱風(fēng)停滯在房間頂部造成的無(wú)效能源消耗。

4 結(jié)論

1) 豎壁貼附冬季供熱工況下，浮升力對(duì)射流的流動(dòng)起阻礙作用，設(shè)計(jì)不合理必然存在有限的熱風(fēng)送風(fēng)距離，致使房間在水平方向出現(xiàn)供暖冷熱不均的現(xiàn)象。因此在不同房間尺寸下，有必要合理地設(shè)計(jì)送風(fēng)參數(shù)，以保證熱氣流沿地面水平貼附射程能夠達(dá)到要求。

2) 豎壁貼附冬季供熱非等溫射流的判據(jù)為阿基米德數(shù)Ar，其綜合反映了浮升力與慣性力兩方面因素對(duì)射流軌跡及射程強(qiáng)烈的作用。但是在舒適性空調(diào)冬季送風(fēng)參數(shù)范圍內(nèi)，豎壁貼附通風(fēng)模式為慣性力主導(dǎo)下的送風(fēng)，熱浮升力影響次之，水平貼附射程大于房間長(zhǎng)度方向的80%，即Ar<0.001 5則認(rèn)為水平貼附射程達(dá)到送風(fēng)要求。

3) 在熱射流可實(shí)現(xiàn)遠(yuǎn)距離水平貼附的工況下，由于送風(fēng)速度較大，房間中軸面附近距地面 0.5 m高度以下工作區(qū)局部氣流速度大于0.3 m/s，可能造成人員腳踝處的吹風(fēng)感。但實(shí)際辦公、住宅房間有不同屬性的障礙物及人員的流動(dòng)，相應(yīng)地會(huì)使吹風(fēng)感減弱。同時(shí)建筑設(shè)計(jì)時(shí)，人員位置會(huì)遠(yuǎn)離房間中軸面送風(fēng)口，也能有效減小吹風(fēng)感的影響。

4) 由于豎壁貼附送風(fēng)本質(zhì)上是一種實(shí)現(xiàn)下送風(fēng)的置換式通風(fēng)模式，熱氣流首先送入工作區(qū)，熱量能被有效利用，熱風(fēng)不斷補(bǔ)償房間圍護(hù)結(jié)構(gòu)失熱量，在房間豎直方向上并不會(huì)有明顯的熱分層現(xiàn)象，不會(huì)出現(xiàn)混合通風(fēng)供熱時(shí)熱風(fēng)停滯在房間頂部而造成無(wú)效能源消耗的問(wèn)題。