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    某鐵礦地下開(kāi)采對(duì)地表設(shè)施的穩(wěn)定性影響分析

    2021-08-23 01:06:48劉明宇王榮林劉發(fā)平
    現(xiàn)代礦業(yè) 2021年7期
    關(guān)鍵詞:礦房中段采空區(qū)

    劉明宇 王榮林 劉發(fā)平

    (安徽馬鋼礦業(yè)資源集團(tuán)姑山礦業(yè)有限公司)

    某地下鐵礦周邊環(huán)境較為復(fù)雜,通過(guò)礦區(qū)的道路為一條雙車道的鄉(xiāng)村柏油硬化路,寬度約為7 m;河流在地表穿越礦體,屬于典型的“三下開(kāi)采”礦山。為確保礦區(qū)上部鄉(xiāng)村道路、河流等地表設(shè)施的安全穩(wěn)定性,礦山設(shè)計(jì)留設(shè)保安礦柱及隔離頂柱,設(shè)計(jì)采用預(yù)控頂水平分層充填法(自上而下)。

    為避免礦山地下開(kāi)采對(duì)周邊地表設(shè)施產(chǎn)生一定的影響,龔青龍等[1]利用FLAC3D軟件建立數(shù)值模擬模型,對(duì)礦區(qū)地表移動(dòng)范圍進(jìn)行分析研究;程立年等[2]基于FLAC3D數(shù)值模擬對(duì)礦山“三下開(kāi)采”移動(dòng)范圍內(nèi)典型剖面的地表沉降進(jìn)行了分析;雷明等[3]基于理論分析及數(shù)值模擬開(kāi)展了礦山地下開(kāi)采對(duì)地表公路的影響分析;張智博等[4]利用多種地表變形預(yù)測(cè)法、數(shù)值模擬手段對(duì)某地下銅礦在開(kāi)采過(guò)程中對(duì)地表的影響進(jìn)行分析,并得到開(kāi)采過(guò)程中地表建筑物的變形規(guī)律。

    1 工程概況

    某鐵礦位于白象山背斜黃馬青組砂頁(yè)巖與閃長(zhǎng)巖接觸帶和巖體內(nèi)側(cè),礦區(qū)地層主要有三疊系上統(tǒng)黃馬青組(T3h)、侏羅系中下統(tǒng)象山群(J1-2xn)、白堊系下統(tǒng)上火山巖組(K12)以及第四系(Q)沖、坡積層。

    礦床主要礦體賦存在閃長(zhǎng)巖與砂頁(yè)巖接觸帶的內(nèi)帶,其形態(tài)受礦區(qū)背斜構(gòu)造控制。橫向呈平緩拱形,產(chǎn)狀與圍巖基本一致,兩翼傾角為5~35°,在撓曲部位達(dá)35~55°,一般為10~30°。縱向大致以4B線為界,南部向南傾,傾角為15~35°,一般25°左右;4B線以北向北傾,傾角為0~35°,一般為5~25°,與背斜傾伏角大致相同。礦體厚度及變化特征:橫向呈平緩拱形,產(chǎn)狀與圍巖基本一致,主礦體呈似層狀,局部有膨大現(xiàn)象。礦體厚度變化較大,一般為5~40 m,平均厚度為34.41 m,最大厚度為121.72 m。沿走向及傾向均有分枝現(xiàn)象,尤其南部分枝更為明顯,主礦體一般呈2~3層,少數(shù)地段礦體連續(xù)厚度可達(dá)60~70 m。

    該鐵礦為地下開(kāi)采,設(shè)計(jì)采用預(yù)控頂水平分層充填法(自上而下),設(shè)計(jì)回采中段高度為40 m,劃分-390、-430、-470 m中段,礦塊沿走向布置,礦塊內(nèi)的采場(chǎng)(礦房)垂直走向布置。采區(qū)東翼礦塊長(zhǎng)70 m,西翼礦塊長(zhǎng)60 m,中段頂部留6 m頂柱,保安礦柱寬15 m,上下中段留設(shè)的礦柱應(yīng)垂直對(duì)齊。

    2 三維數(shù)值模型的建立

    2.1 巖體力學(xué)參數(shù)

    根據(jù)工程地質(zhì)特征及室內(nèi)巖石的物理力學(xué)參數(shù),本次研究主要考慮了4種力學(xué)介質(zhì),粉砂巖(礦體頂板)、鐵礦體(礦體)、硅化粉砂巖(礦體底板)和充填體。數(shù)值模擬中所用巖體力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表1。

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    2.2 模擬步驟

    影響地下礦山回采過(guò)程中采場(chǎng)穩(wěn)定和地表設(shè)施安全性的因素較多,主要有礦巖賦存環(huán)境、采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)、開(kāi)采方式、開(kāi)采順序以及開(kāi)采擾動(dòng)等。為盡可能真實(shí)地反映礦體開(kāi)采及充填的實(shí)際情況,并使數(shù)值模型的地應(yīng)力接近實(shí)際,本次數(shù)值模擬計(jì)算按以下幾個(gè)步驟進(jìn)行。

    (1)構(gòu)建初始應(yīng)力場(chǎng)。根據(jù)巖體所處的環(huán)境,構(gòu)建自重應(yīng)力形成初始應(yīng)力場(chǎng),使構(gòu)建模型達(dá)到初始應(yīng)力狀態(tài)。

    (2)構(gòu)建采場(chǎng)開(kāi)采模型。在采場(chǎng)模型達(dá)到初始應(yīng)力平衡狀態(tài)后,進(jìn)行采場(chǎng)開(kāi)采模型的構(gòu)建。

    (3)根據(jù)回采順序模擬地下采場(chǎng)開(kāi)采,分析計(jì)算地表道路和河流周邊動(dòng)態(tài)響應(yīng)。上述每個(gè)步驟的計(jì)算均在前一步開(kāi)采計(jì)算基礎(chǔ)上連續(xù)進(jìn)行,從而客觀地反映了前步開(kāi)采對(duì)下一步開(kāi)采的疊加效應(yīng),同時(shí)記錄開(kāi)采時(shí)的圍巖應(yīng)力和位移狀態(tài),用于分析地下開(kāi)采對(duì)地表道路和河流的影響。

    3 地下開(kāi)采數(shù)值模擬

    3.1 回采數(shù)值模擬

    根據(jù)礦山隔離頂柱留設(shè)情況與礦體實(shí)際賦存條件,方案采用預(yù)控頂上向水平充填采礦法(自上而下)進(jìn)行礦體地下開(kāi)采時(shí)的動(dòng)態(tài)數(shù)值模擬,礦房沿礦體走向布置,寬度為礦體厚度,平均厚度為34.41 m,采場(chǎng)上盤頂板暴露面積均控制在800 m以內(nèi)。另外,結(jié)合礦山前期研究報(bào)告對(duì)中段的劃分,對(duì)比分析了各中段回采后的圍巖應(yīng)力、塑性區(qū)變化、位移、地表變形等,探究礦山地下開(kāi)采是否對(duì)地表設(shè)施產(chǎn)生影響,為確保后續(xù)礦山安全、高效回采提供一定的指導(dǎo)建議。

    各中段回采及充填數(shù)值模擬分析結(jié)果詳見(jiàn)表2,礦體回采后對(duì)地表最大主應(yīng)力出現(xiàn)在-390 m中段,其值為6.21×104Pa;回采時(shí)道路和河流最大位移在-390 m中段,最大位移值為1.85 mm;礦房回采結(jié)束后,針對(duì)礦房采空區(qū)采用尾砂膠結(jié)充填,充填結(jié)束后地表最大主應(yīng)力出現(xiàn)在-390 m中段,其值為6.09×104Pa;礦房采空區(qū)充填后,對(duì)地表產(chǎn)生最大位移在-390 m中段,最大位移值為1.82 mm。本次設(shè)計(jì)礦山自上而下順序開(kāi)采,礦房回采結(jié)束后,及時(shí)針對(duì)采空區(qū)進(jìn)行充填;因后續(xù)中段開(kāi)采過(guò)程中在爆破荷載等作用下影響上中段采空區(qū)充填體強(qiáng)度,繼而造成礦區(qū)地表道路及河流受到錯(cuò)動(dòng)。礦山正常生產(chǎn)過(guò)程中應(yīng)加強(qiáng)充填體質(zhì)量,充填過(guò)程中確保采空區(qū)與上部頂板接頂效果,避免采空區(qū)充填效果不佳,降低對(duì)礦區(qū)地表道路及河流的影響,確保井下正常生產(chǎn)安全。

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    由于篇幅有限,僅列出-430 m中段回采礦體數(shù)值模擬結(jié)果,見(jiàn)圖1~圖4。

    3.2 道路和河流下沉分析

    根據(jù)上述數(shù)值模擬結(jié)果分析,在采用的預(yù)控頂上向水平充填采礦方法下,礦體回采過(guò)程中上覆巖層應(yīng)力分布狀態(tài)整體呈層狀分布,但在礦體上下盤呈現(xiàn)異差。礦體回采和采空區(qū)充填的重復(fù)循環(huán)過(guò)程中,圍巖彈性比能在回采過(guò)程中釋放,造成上覆巖層下沉。由于回采位置距離地表較近,因此上覆巖層下沉逐漸至地表,在道路和河流位置產(chǎn)生下沉。

    井下開(kāi)采將造成地表道路和河流位移監(jiān)測(cè)點(diǎn)的震蕩式下沉,隨著開(kāi)采時(shí)間增長(zhǎng),回采過(guò)程下沉速度較快;礦房充填過(guò)程中,地表道路和河流位移將基本趨于穩(wěn)定。由于未充填之前,上下盤圍巖處于無(wú)外力支撐狀態(tài),并且間柱為徑向臨空,進(jìn)行充填之后由于充填體自重引起對(duì)礦柱的側(cè)壓致使礦柱處于充填體部分的受力狀態(tài)由單向變?yōu)槿S受力狀態(tài)。在及時(shí)進(jìn)行采場(chǎng)充填后,在控制地壓及覆巖下沉方面能起到很好的作用,同時(shí),礦柱的承載能力也隨著充填體的密實(shí)程度和強(qiáng)度的提高而提高。整個(gè)回采過(guò)程中,各中段采空區(qū)在充填之后地表運(yùn)輸?shù)缆芳昂恿鞯奈灰浦稻呌诙ㄖ?,表現(xiàn)穩(wěn)定。井下各中段回采結(jié)束后,各中段圍巖塑性區(qū)情況見(jiàn)圖5。

    由圖5可知,在數(shù)值模擬計(jì)算過(guò)程中,河流底部產(chǎn)生了2 m左右的拉伸屈服區(qū)域,在道路和河流下部圍巖中未見(jiàn)破壞裂隙發(fā)展趨勢(shì)線。

    3.3 道路和河流變形分析

    為進(jìn)一步分析地下開(kāi)采引起的地表道路和河流變形情況,根據(jù)《建筑物、水體、鐵路及主要井巷煤柱留設(shè)與壓煤開(kāi)采規(guī)程》[5]中急傾斜礦體回采引起的變形計(jì)算公式,具體計(jì)算如下。

    (1)傾斜為

    (2)曲率為

    (3)水平變形為

    上述式中,q為下沉系數(shù),為下沉盆地體積與開(kāi)采礦體體積的比值;r(z)為深度為z處的主要影響半徑,m;b為水平移動(dòng)系數(shù),為走向主斷面上地表最大水平移動(dòng)值與地表最大下沉值得比值;θ0為開(kāi)采移動(dòng)傳播角,θ0=arctan( )WmaxUmax,為地表最大下沉降值與該點(diǎn)水平位移值比的反正切值;η為x向變形,m;ζ為y向變形,m。

    對(duì)于礦區(qū)上部地表道路,進(jìn)行-470 m中段礦體回采時(shí),道路傾斜值為0.98 mm/m,曲率為0.011 3×10-3m-1,水平變形值為0.393 5 mm/m。-430 m中段礦體回采時(shí),道路變形值在上一中段回采基礎(chǔ)上略有減小,此時(shí)傾斜值為0.96 mm/m,曲率為0.011 3×10-3m-1,水平變形值為0.393 0 mm/m。-390 m中段礦體回采結(jié)束后,道路變形值達(dá)到最大,傾斜值為1.13 mm/m,曲率為0.014 3×10-3m-1,水平變形值為0.421 4 mm/m,趨于一定值,表現(xiàn)穩(wěn)定,滿足《建筑物、水體、鐵路及主要井巷煤柱留設(shè)與壓煤開(kāi)采規(guī)程》[5]要求。

    對(duì)于地表河流,-470 m中段礦體回采時(shí),地表河流傾斜值為1.57 mm/m,曲率為0.016 1×10-3m-1,水平變形值為0.752 0 mm/m。-430 m中段礦體回采時(shí),傾斜值為1.26 mm/m,曲率為0.016 6×10-3m-1,水平變形值為0.752 0 mm/m。-390 m中段礦體回采結(jié)束后,河流變形值達(dá)到最大,傾斜值為1.65 mm/m,曲率為0.018 6×10-3/m,水平變形值為0.932 6 mm/m,后續(xù)也趨于定值,表現(xiàn)穩(wěn)定。礦山開(kāi)采對(duì)上部地表道路及地表河流產(chǎn)生的變形理論計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表3。

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    根據(jù)數(shù)值模擬及理論分析結(jié)果,礦山地下回采對(duì)礦區(qū)地表道路和河流產(chǎn)生的最大變形值均出現(xiàn)在-390 m中段,均滿足《建筑物、水體、鐵路及主要井巷煤柱留設(shè)與壓煤開(kāi)采規(guī)程》[5]和《有色金屬采礦設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50771—2012)[6]允許值(傾斜i=±3 mm/m;曲率K=±0.2×10-3m-1;水平變形ε=±2 mm/m)要求范圍內(nèi),礦山開(kāi)采滿足安全要求,對(duì)地表鄉(xiāng)村道路、河流產(chǎn)生的影響在安全范圍內(nèi)。

    4 結(jié) 論

    (1)井下采場(chǎng)寬度在5 m內(nèi)時(shí),考慮在道路和河流下開(kāi)采的特殊性與一定的安全系數(shù),為確保礦山開(kāi)采對(duì)地表河流和道路影響在安全的情況下,地下開(kāi)采暴露面積控制在800 m2以下。另外,在巖體揭露之后,若發(fā)現(xiàn)節(jié)理裂隙發(fā)育地段,需結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況,減小頂板暴露面積。

    (2)井下開(kāi)采將造成地表道路和河流位移監(jiān)測(cè)點(diǎn)的震蕩式下沉,隨著開(kāi)采時(shí)間增長(zhǎng),回采過(guò)程下沉速度較快;礦房充填過(guò)程中,地表道路和河流位移將基本趨于穩(wěn)定。在及時(shí)進(jìn)行采場(chǎng)充填后,在控制地壓及覆巖下沉方面能起到很好的作用,同時(shí),礦柱的承載能力也隨著充填體的密實(shí)程度和強(qiáng)度的提高而提高。整個(gè)回采過(guò)程中,地表最大位移為1.68 cm,-470 m礦房充填之后位移值趨于定值,表現(xiàn)穩(wěn)定。

    (3)回采過(guò)程中道路和河流的變形值均小于《建筑物、水體、鐵路及主要井巷煤柱留設(shè)與壓煤開(kāi)采規(guī)程》(安監(jiān)總煤裝〔2017〕66號(hào))和《有色金屬采礦設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50771—2012)所允許變形值。

    (4)為減少地下開(kāi)采對(duì)地表河流和道路的影響,必須留設(shè)至少20 m的隔離頂柱?;夭僧a(chǎn)生的應(yīng)力峰值仍然由留設(shè)的礦柱承擔(dān),充填體只是改善了礦柱的承載能力。礦房回采過(guò)程中應(yīng)采用強(qiáng)采、強(qiáng)出、強(qiáng)充等方式,盡量縮短各工序間的銜接時(shí)間,并確保采空區(qū)充填質(zhì)量。

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