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    吸油煙機(jī)在國(guó)標(biāo)及用戶體驗(yàn)下的噪聲差異分析

    2021-08-21 03:07:22肖林輝烏勝斌
    噪聲與振動(dòng)控制 2021年4期
    關(guān)鍵詞:吸油煙機(jī)聲壓國(guó)標(biāo)

    黃 樸,肖林輝,烏勝斌

    (廣東中山百得廚衛(wèi)有限公司,廣東中山528478)

    在國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《GB/T 17713-2011 吸油煙機(jī)》中采用全球包絡(luò)法對(duì)吸油煙機(jī)噪聲進(jìn)行測(cè)定。按國(guó)標(biāo)規(guī)定,測(cè)定吸油煙機(jī)噪聲時(shí)不外接煙管,4個(gè)噪聲測(cè)試點(diǎn)A、B、C、D 分別處于比被測(cè)吸油煙機(jī)風(fēng)機(jī)葉輪中心低1 m的水平平面與球表面相交形成的周圍上均布的4 個(gè)位置。而在用戶體驗(yàn)條件下,吸油煙機(jī)需通過彎曲的煙管連接公共煙道,往往在出口處形成了背壓,對(duì)噪聲有較大影響。另外,在用戶體驗(yàn)條件下,噪聲測(cè)試點(diǎn)應(yīng)為在實(shí)際烹飪情況下人耳所處的位置,與國(guó)標(biāo)噪聲測(cè)試點(diǎn)有所不同。綜上,吸油煙機(jī)在國(guó)標(biāo)與用戶體驗(yàn)下的噪聲有很大的差異性[1]。

    Actran 是比利時(shí)FFT(Free Field Technologies)公司開發(fā)的噪聲分析軟件[2],其中Aero-Acoustic 是預(yù)測(cè)湍流噪聲的聲學(xué)模塊,多應(yīng)用于航空、汽車、船舶行業(yè)的氣動(dòng)噪聲計(jì)算。白長(zhǎng)安等[3]采用CFD軟件與Actran結(jié)合的方法,對(duì)汽車風(fēng)噪聲進(jìn)行了計(jì)算,并分析了聲壁面脈動(dòng)壓力和湍流壁面脈動(dòng)壓力對(duì)車內(nèi)駕駛員人耳處的貢獻(xiàn)率。張?jiān)侜t等[4]利用Actran 基于Lighthill聲類比理論對(duì)船艦管路系統(tǒng)中閥門水動(dòng)力流噪聲進(jìn)行了求解,與實(shí)際測(cè)量值誤差僅3 %。文中基于瞬態(tài)CFD 與Actran 聯(lián)合方法對(duì)吸油煙機(jī)在國(guó)標(biāo)和用戶體驗(yàn)兩種情況下的噪聲進(jìn)行了模擬研究,并與實(shí)際測(cè)量結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比,分析了其差異性。

    1 數(shù)學(xué)建模

    1.1 氣動(dòng)噪聲方程

    風(fēng)機(jī)氣動(dòng)噪聲主要由兩類噪聲構(gòu)成,分別為葉片倍頻噪聲(由于葉片周期性轉(zhuǎn)動(dòng)所導(dǎo)致在特定基頻與倍頻處的噪聲)和渦流噪聲(由于湍流產(chǎn)生的寬頻噪聲,在整個(gè)頻率區(qū)間無非常明顯的起伏)[5]。Lighthill聲類比方法對(duì)于馬赫數(shù)低于0.3的氣流噪聲有很好預(yù)測(cè)性,依據(jù)高斯定理將離心風(fēng)機(jī)中紊亂體聲源項(xiàng)積分得到面聲源項(xiàng),將面上的聲源波動(dòng)作為風(fēng)機(jī)的聲源項(xiàng),從而進(jìn)行氣動(dòng)噪聲的傳播計(jì)算,高斯方程[6]如下:

    式中:Fi為向量場(chǎng),xi為點(diǎn)坐標(biāo),ni為曲面通量,方程左側(cè)為封閉空間里的聲源體積分項(xiàng),方程右側(cè)為封閉空間曲面的聲源面積分項(xiàng)?;谒矐B(tài)CFD 的計(jì)算結(jié)果,在Actran 中提取流場(chǎng)聲源后以體聲源和面聲源的方法計(jì)算風(fēng)機(jī)的氣動(dòng)噪聲,其計(jì)算理論方程如下:

    式中:N為向量場(chǎng),xi為點(diǎn)坐標(biāo),ni為曲面通量,ρ為氣體密度,c0為聲速,ω為通量密度,Tij為L(zhǎng)ighthill應(yīng)力張量,方程左側(cè)為聲音波動(dòng)算子項(xiàng),方程右側(cè)為基于流場(chǎng)數(shù)據(jù)提取的面聲源項(xiàng)和體聲源項(xiàng)。

    1.2 仿真計(jì)算模型

    在Actran中計(jì)算旋轉(zhuǎn)機(jī)械類噪聲有3種方法:

    (1)解析聲源法:對(duì)于大型旋轉(zhuǎn)機(jī)械,如果劃分網(wǎng)格進(jìn)行流體計(jì)算,計(jì)算量會(huì)很大,這時(shí)往往會(huì)采用解析生源法,采用Rotor Noise直接算葉片倍頻噪聲。

    (2)CFD穩(wěn)態(tài)法[7]:通過提取穩(wěn)態(tài)CFD流場(chǎng)數(shù)據(jù)計(jì)算葉片倍頻噪聲,相比于解析聲源法有更高的精度。

    (3)CFD瞬態(tài)法[8]:通過提取周期性瞬態(tài)CFD流場(chǎng)數(shù)據(jù)計(jì)算葉片倍頻噪聲和渦流噪聲,相比于以上兩種方法有更高的精度,但是計(jì)算量較大。

    本文采用第3種瞬態(tài)CFD方法計(jì)算歐式吸油煙機(jī)在國(guó)標(biāo)和用戶體驗(yàn)下的氣動(dòng)噪聲,將吸油煙機(jī)三維模型簡(jiǎn)化后,得到最終的仿真模型如圖1所示。

    圖1 仿真模型

    將三維模型劃分網(wǎng)格后導(dǎo)入FLUENT中進(jìn)行瞬態(tài)流場(chǎng)計(jì)算[9]。首先采用RNGk-ε湍流模型結(jié)合SIMPLEC速度-壓力算法求解離心風(fēng)機(jī)內(nèi)部穩(wěn)態(tài)流場(chǎng),待其收斂后,基于穩(wěn)態(tài)流場(chǎng)采用大渦模擬LES(Large Eddy Simulation)進(jìn)行瞬態(tài)計(jì)算[10],待其監(jiān)測(cè)點(diǎn)靜壓呈現(xiàn)周期性變化后,以Ensight Gold中間格式輸出瞬態(tài)流場(chǎng)的速度項(xiàng)和密度項(xiàng),以便導(dǎo)入Actran進(jìn)行噪聲計(jì)算。在Actran 中,通過ICFD Analysis 提取瞬態(tài)流場(chǎng)噪聲源,并將噪聲時(shí)域信息轉(zhuǎn)換為頻域信息,基于其結(jié)果通過直接頻譜分析DFR(Direct Frequency Response)計(jì)算遠(yuǎn)場(chǎng)噪聲傳播[11]。以吸油煙機(jī)風(fēng)輪中心為坐標(biāo)原點(diǎn),在國(guó)標(biāo)下噪聲監(jiān)測(cè)點(diǎn)坐標(biāo)分別為A(1,1,0)、B(0,1,1)、C(-1,1,0)、D(0,1,-1),在用戶體驗(yàn)下取身高1.6 m 的家庭主婦人耳所在處為噪聲監(jiān)測(cè)點(diǎn),其坐標(biāo)分別為a(1,0.1,0)、b(0,0.1,1)、c(-1,0.1,0)、d(0,0.1,-1)。因吸油煙機(jī)采用交流電機(jī),其轉(zhuǎn)速隨著外部背壓的變動(dòng)而有所波動(dòng),為使模擬設(shè)置更加貼近實(shí)際情況,對(duì)電機(jī)轉(zhuǎn)速、風(fēng)量及最大靜壓進(jìn)行了實(shí)驗(yàn),轉(zhuǎn)速、風(fēng)量及最大靜壓曲線圖如圖2所示。

    圖2 轉(zhuǎn)速、風(fēng)量及最大靜壓曲線圖

    當(dāng)背壓為0時(shí)為國(guó)標(biāo)情況,此時(shí)風(fēng)輪轉(zhuǎn)速為790 r/min。在實(shí)際用戶條件下接煙管后對(duì)煙機(jī)進(jìn)行了風(fēng)量測(cè)試,此時(shí)風(fēng)量相比于國(guó)標(biāo)情況減少了1 m3/min,對(duì)應(yīng)圖2可知此時(shí)電機(jī)轉(zhuǎn)速約為820 r/min。在模擬過程中將國(guó)標(biāo)和用戶體驗(yàn)下實(shí)際測(cè)量的電機(jī)轉(zhuǎn)速設(shè)為參數(shù)以減少誤差。

    2 數(shù)值分析

    2.1 流場(chǎng)分析

    基于CFD-POST對(duì)吸油煙機(jī)在國(guó)標(biāo)及用戶體驗(yàn)條件下內(nèi)部流場(chǎng)進(jìn)行了分析,吸油煙機(jī)子午面的速度云圖如圖3所示。

    圖3 子午面速度云圖

    從圖3可以看到,在國(guó)標(biāo)情況下,吸油煙機(jī)未接煙管而氣流直接吹向大氣,據(jù)伯努利原理,流體流動(dòng)管道面積突然擴(kuò)大到無限大,流體與壁面分離并形成漩渦,必然產(chǎn)生局部的流動(dòng)能量損失,且在煙機(jī)出口處形成紊亂的氣流區(qū)。在用戶體驗(yàn)的情況下,吸油煙機(jī)出口處有一定的背壓存在,導(dǎo)致機(jī)轉(zhuǎn)速也有所提升,所以吸油煙機(jī)內(nèi)部氣流相對(duì)紊亂,其最大氣流速度達(dá)到24.25 m/s,相比國(guó)標(biāo)增大了8%。但是,外接煙管的導(dǎo)流作用使氣流的紊亂區(qū)遠(yuǎn)離煙機(jī),這也是在用戶體驗(yàn)情況下,雖然其轉(zhuǎn)速上升但噪聲體驗(yàn)卻會(huì)更好的原因之一,煙機(jī)氣流流線圖如圖4所示。

    圖4 氣流流線圖

    2.2 噪聲場(chǎng)分析

    采用Actran VI 模塊進(jìn)行瞬態(tài)流場(chǎng)噪聲源的提取和聲傳播的計(jì)算,以lighthill surface 及l(fā)ighthill volume設(shè)置噪聲源。將風(fēng)輪轉(zhuǎn)動(dòng)區(qū)域體積噪聲積分到風(fēng)輪與風(fēng)柜的交界面作為面生源,將風(fēng)柜區(qū)域作為體聲源[12],計(jì)算得到吸油煙機(jī)表面的聲壓云圖如圖5所示。

    從圖5可以看出,在國(guó)標(biāo)和用戶體驗(yàn)條件下,吸油煙機(jī)內(nèi)部的聲壓級(jí)分布基本一致,最大聲壓級(jí)區(qū)域主要分布在風(fēng)輪和風(fēng)柜處,可知離心風(fēng)機(jī)為吸油煙機(jī)的主要噪聲源,用戶體驗(yàn)條件下煙機(jī)內(nèi)部最大聲壓值為77.3 dB,比國(guó)標(biāo)條件下高出2.4 dB。在Actran PLT 模塊中對(duì)所監(jiān)測(cè)的噪聲點(diǎn)進(jìn)行分析,聲壓1/3倍頻圖如圖6所示。

    圖5 聲壓云圖

    從圖6 可以看出,吸油煙機(jī)噪聲主要集中在中頻500 Hz~1 500 Hz之間,低頻區(qū)間噪聲較小,高頻區(qū)間噪聲較為穩(wěn)定,針對(duì)吸油煙機(jī)在特定頻率下噪聲較大的現(xiàn)象,可通過被動(dòng)消聲降低特定頻率下的噪聲。用戶體驗(yàn)條件下各頻率區(qū)間的噪聲值都要小于國(guó)標(biāo)條件下的噪聲值,噪聲模擬數(shù)值表如表1所示。

    圖6 聲壓1/3倍頻圖

    表1 噪聲模擬數(shù)值表/dB

    從表1 可以看出,用戶體驗(yàn)下各監(jiān)測(cè)點(diǎn)噪聲比國(guó)標(biāo)下噪聲平均低2.1 dB,其一是因?yàn)橥饨訜煿艿膶?dǎo)流作用使氣流紊亂區(qū)遠(yuǎn)離了噪聲監(jiān)測(cè)點(diǎn),其二是因?yàn)闅W式煙機(jī)特定的結(jié)構(gòu)使噪聲由油網(wǎng)向下傳播,而用戶體驗(yàn)噪聲監(jiān)測(cè)點(diǎn)不在噪聲的傳播核心區(qū),從而使噪聲相對(duì)較低[13]。

    3 噪聲測(cè)試及比較分析

    為驗(yàn)證模擬結(jié)果的可靠性,對(duì)吸油煙機(jī)進(jìn)行了噪聲的實(shí)際測(cè)量。設(shè)備采用AWA6290L型多通道信號(hào)分析儀,采用GB/T6882-2008消聲室和半消聲室精密法能達(dá)到1 級(jí)準(zhǔn)確度。AWA14423 型測(cè)試傳感器放置位置與模擬過程中設(shè)置的噪聲監(jiān)測(cè)點(diǎn)一致,噪聲測(cè)試圖如圖7所示。

    圖7 噪聲測(cè)試圖

    將噪聲監(jiān)測(cè)點(diǎn)A/a實(shí)際測(cè)量頻譜圖與模擬計(jì)算頻譜圖進(jìn)行對(duì)比,得到聲壓頻譜圖對(duì)比如圖8所示。從圖8可以看出,兩個(gè)噪聲監(jiān)測(cè)點(diǎn)A/a模擬計(jì)算頻譜圖和實(shí)際測(cè)量頻譜圖趨勢(shì)基本吻合。模擬噪聲頻譜圖聲壓上下幅值的跳動(dòng)更加明顯,實(shí)際噪聲頻譜圖聲壓上下幅值的跳動(dòng)相對(duì)平穩(wěn),主要原因是在瞬態(tài)模擬過程中采用的LES大渦模擬精確求解了某個(gè)尺度上所有湍流尺度的運(yùn)動(dòng),從而捕捉到RANS(Reynolds-average navier-stokes)方法無法求出的許多非穩(wěn)態(tài)、非平衡過程中出現(xiàn)的大尺度效應(yīng)和擬序結(jié)構(gòu)。將模擬計(jì)算噪聲值與實(shí)際測(cè)量噪聲值進(jìn)行對(duì)比,噪聲模擬與實(shí)際數(shù)值表如表2所示。

    圖8 聲壓頻譜圖對(duì)比

    從表2 可以看出,噪聲實(shí)際值比模擬值普遍要高出2 dB~4 dB,但是誤差均在10%以內(nèi)。用戶體驗(yàn)下噪聲模擬值比國(guó)標(biāo)下噪聲模擬值平均要低2.1 dB,用戶體驗(yàn)下噪聲實(shí)際值比國(guó)標(biāo)下噪聲實(shí)際值平均要低1.28 dB,噪聲模擬值在國(guó)標(biāo)和用戶體驗(yàn)兩種條件下的變化趨勢(shì)與噪聲實(shí)際值的變化趨勢(shì)趨同,從而進(jìn)一步驗(yàn)證了噪聲模擬計(jì)算方法的正確性。

    表2 噪聲模擬與實(shí)際數(shù)值表/dB

    4 結(jié)語

    本文基于聲學(xué)仿真軟件Actran對(duì)吸油煙機(jī)在國(guó)標(biāo)和用戶體驗(yàn)兩種不同條件下的噪聲進(jìn)行了模擬研究,并與實(shí)際測(cè)量的數(shù)據(jù)和頻譜進(jìn)行了對(duì)比,探究了在國(guó)標(biāo)和用戶體驗(yàn)條件下吸油煙機(jī)的噪聲差異,為家電行業(yè)制定吸油煙機(jī)的噪聲評(píng)判標(biāo)準(zhǔn)提供了新參考,主要結(jié)論如下:

    (1)基于瞬態(tài)CFD+Actran 的聲學(xué)模擬方法對(duì)吸油煙機(jī)噪聲有很好的預(yù)測(cè)能力,模擬值和實(shí)際值噪聲頻譜趨勢(shì)一致且數(shù)值誤差保持在10%以內(nèi)。

    (2)吸油煙機(jī)噪聲主要來源于風(fēng)輪風(fēng)柜,用戶體驗(yàn)條件下吸油煙機(jī)內(nèi)部聲壓比國(guó)標(biāo)條件下高2.4 dB,噪聲最大值穩(wěn)定在頻率500 Hz~1 500 Hz之間,屬于中頻噪聲。

    (3)由于受到歐式吸油煙機(jī)的特定結(jié)構(gòu)以及用戶體驗(yàn)下的特定工況影響,用戶體驗(yàn)條件下噪聲數(shù)值比在國(guó)標(biāo)條件下平均低2.1 dB。

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