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    冷庫冷風(fēng)機傳熱性能的實驗研究

    2021-08-20 08:10:04姜傳勝劇成成
    制冷學(xué)報 2021年4期
    關(guān)鍵詞:冷風(fēng)機供液制冷量

    姜傳勝 劇成成

    (1 煙臺市政府投資工程建設(shè)中心 煙臺 264002;2 冰輪環(huán)境技術(shù)股份有限公司 煙臺 264002)

    全球冷鏈物流行業(yè)發(fā)展迅速,市場規(guī)模在2018年已達到1 600億美元,并有望在2026年之前增長至5 850億美元,年增長率預(yù)計高達17.9%[1]。這在很大程度上得益于中國冷鏈物流行業(yè)的快速發(fā)展。自2013年起,中國冷鏈物流的市場規(guī)模每年增長15%,預(yù)計至2024年將產(chǎn)生800億美元的收入[2]。有40%的食物需要在交付時進行冷藏,冷庫設(shè)備的能耗占總功率的53%[3]。低溫冷藏食品的單位產(chǎn)品最小能耗為 0.17 kW·h/(td),最大能耗為0.92 kW·h/(td),最大能耗約為最小能耗的5倍[4]。因此,冷庫具備極大的節(jié)能空間[5-7]。冷風(fēng)機性能的高低對整個冷庫設(shè)備的性能起著決定性的作用。雖然目前國內(nèi)的冷風(fēng)機廠商很多,但整機設(shè)計與測試水平還不足以滿足市場規(guī)模高速增長帶來的多變需求[8-9]。

    為提高冷風(fēng)機傳熱性能,研究者們針對冷風(fēng)機結(jié)構(gòu)及其參數(shù)進行了較多研究。臧潤清等[10-11]對比了重力供液制冷系統(tǒng)與直接膨脹供液制冷系統(tǒng)的性能,認為重力供液制冷系統(tǒng)在低溫下運行更具有優(yōu)勢。金磊等[12]對冷風(fēng)機的流程分布進行模擬計算和優(yōu)化設(shè)計,研究表明單排管雙流程布管方式能夠使冷風(fēng)機的性能最優(yōu)。Wang Chichuan等[13]通過風(fēng)洞實驗研究了干工況下平面、半凹痕渦流發(fā)生器和百葉窗翅片結(jié)構(gòu)冷風(fēng)機的傳熱性能。發(fā)現(xiàn)在18種情況下,百葉窗型翅片在1.6 mm和2.0 mm翅片間距時,空氣側(cè)傳熱效果最優(yōu)。S.Wongwises等[14]實驗研究了翅片間距與管排數(shù)對冷風(fēng)機性能的影響,結(jié)果表明翅片間距對空氣側(cè)傳熱的影響可忽略不計,只有當Re>2 500時,由于摩擦的影響增加,從而影響了空氣側(cè)的傳熱。

    冷風(fēng)機的運行條件對冷風(fēng)機的性能同樣具有重要影響。黃東等[15]建立了風(fēng)速非均勻分布分析模型,與均勻風(fēng)速相比,非均勻風(fēng)速下風(fēng)速較大的管路傳熱量大,風(fēng)速較小的管路傳熱量小,且后者減小的幅度顯著。周翔等[16]研究了風(fēng)量和制冷劑流量對翅片管冷風(fēng)機性能的影響,結(jié)果表明:風(fēng)量對冷風(fēng)機的出口過熱度影響很大,對冷風(fēng)機而言存在一個最佳風(fēng)量,超過該值風(fēng)量的變化對制冷量的影響較小。申江等[17-18]結(jié)合數(shù)值模擬與實驗研究了冷風(fēng)機的傳熱性能,結(jié)果表明循環(huán)倍率約為3時冷風(fēng)機性能最佳。

    可靠的實驗數(shù)據(jù)對于冷風(fēng)機的優(yōu)化設(shè)計是非常必要的。本文建立了冷風(fēng)機實驗平臺,通過實驗得到冷風(fēng)機穩(wěn)定運行時的傳熱性能數(shù)據(jù),并分析了不同工況對冷庫冷風(fēng)機的影響。

    1 實驗設(shè)備

    1.1 實驗系統(tǒng)

    本實驗系統(tǒng)主要由螺桿制冷壓縮機、冷凝器、高壓儲液桶、低壓循環(huán)桶、供液泵/膨脹供液調(diào)節(jié)站、電磁閥、冷風(fēng)機、氣液分離器、回?zé)徇^熱器構(gòu)成,如圖1所示。實驗室主要由實驗室夾層、校準箱、冷風(fēng)機、電加熱器等裝置構(gòu)成。通過測量輸入到校準箱中的熱量來確定冷風(fēng)機的制冷量。校準箱的設(shè)計及測點布置均依照ASHRAE標準[19-20]。同時,校準箱安裝在溫度能維持在一個恒定值的實驗室夾層中,并在夾層中保持較低的溫度。校準箱及其內(nèi)部的主要結(jié)構(gòu)有保溫層、加熱器。校準箱的保溫結(jié)構(gòu)由厚聚氨酯保溫板、保溫門構(gòu)成。本實驗制冷劑選用R717。

    1壓縮機;2冷凝器;3高壓儲液筒;4低壓循環(huán)桶;5供液泵;6電磁閥;7冷風(fēng)機;8氣液分離器;9回氣過熱器;10體積流量計;11質(zhì)量流量計。圖1 冷風(fēng)機性能實驗系統(tǒng)Fig.1 Air cooler performance test system

    在冷風(fēng)機進風(fēng)口分別安裝8個溫度傳感器,安裝位置如圖2所示,利用EJA型壓力表測量制冷劑進出冷風(fēng)機的壓力。質(zhì)量流量由流量計測得。實驗中所采用的主要測量儀器及精度如表1所示。

    圖2 進風(fēng)口溫度傳感器安裝位置Fig.2 Installation location of the air inlet temperature sensor

    表1 主要測量儀器及精度Tab.1 Main test instruments and accuracy

    1.2 冷風(fēng)機

    冷風(fēng)機主要由風(fēng)機、翅片管傳熱器、接水盤、外殼、引風(fēng)板組成,具體結(jié)構(gòu)如圖3所示。實驗使用的冷風(fēng)機結(jié)構(gòu)參數(shù)如表2所示。

    圖3 被測試冷風(fēng)機樣機Fig.3 The tested air cooler prototype

    表2 冷風(fēng)機的結(jié)構(gòu)參數(shù)Tab.2 Geometry parameters of air cooler

    1.3 測試工況

    通過改變庫溫、傳熱溫差、循環(huán)倍率來考察冷風(fēng)機在不同工況下的性能。以傳熱溫差表示校準箱內(nèi)溫度與制冷劑蒸發(fā)溫度的差值,以2 ℃為一個步長;循環(huán)倍率表征制冷劑進入冷風(fēng)機的流量與蒸發(fā)量的比值。當冷風(fēng)機進口的制冷劑過冷或剛好處于飽和狀態(tài)附近時,進口干度為0,故循環(huán)倍率可以用干度的倒數(shù)來表示。冷風(fēng)機的測試工況為:庫溫10~34 ℃;傳熱溫差6~10 ℃;循環(huán)倍率1.5、2、3、4、5。

    2 數(shù)據(jù)處理

    為準確測量冷風(fēng)機的實際制冷量,參考相關(guān)標準[19,21],利用空氣側(cè)熱平衡法和制冷劑側(cè)焓差法兩種方法測試冷風(fēng)機的制冷量。

    2.1 空氣側(cè)熱平衡法

    空氣側(cè)熱平衡法制冷量:

    Qa=Kl(T2-T1)+Qe+Qf

    (1)

    式中:Qa為空氣側(cè)熱平衡法計算出的制冷量,kW;Kl為校準箱的漏熱系數(shù);T2為校準箱內(nèi)的干球溫度,℃;T1為實驗室內(nèi)的干球溫度/℃;Qe為電加熱功率,kW;Qf為校準箱內(nèi)其他輔助設(shè)備的功率,kW。本實驗中,標定的漏熱系數(shù)Kl=77 W/℃。

    2.2 制冷劑側(cè)焓差法

    通過測量進出冷風(fēng)機的制冷劑溫度和壓力值,確定制冷劑進出冷風(fēng)機的焓差值,乘以測定的系統(tǒng)制冷劑質(zhì)量流量,最終得到制冷劑側(cè)的制冷量。

    制冷劑焓差法制冷量:

    Qr=mr(h2-h1)

    (2)

    式中:Qr為制冷劑側(cè)焓差法計算所得的制冷量,kW;mr為制冷劑質(zhì)量流量,kg/s;h2和h1分別為進入、離開冷風(fēng)機制冷劑的焓值,kJ/kg。

    利用上述兩種方法測得的制冷量差值應(yīng)在所測得的較小制冷量的5%以內(nèi),所以冷風(fēng)機的實際制冷量可以按照上述兩種方法的平均值求得:

    Q=(Qa+Qr)/2

    (3)

    冷風(fēng)機的傳熱系數(shù):

    K=Q/(AΔT)

    (4)

    式中:ΔT為冷風(fēng)機蒸發(fā)溫度和校準箱內(nèi)空氣的對數(shù)傳熱溫差,℃;A為冷風(fēng)機的面積,m2。

    3 結(jié)果分析與討論

    3.1 庫溫的影響

    為了研究冷風(fēng)機性能對庫溫的敏感性,將冷風(fēng)機置于-34~10 ℃庫溫條件下,傳熱溫差為10 ℃,供液泵的流量幾乎不變,循環(huán)倍率為3,測試冷庫溫度對冷風(fēng)機的傳熱及制冷量的影響。

    通過計算得到不同庫溫條件下冷風(fēng)機的傳熱系數(shù)如圖4所示。冷風(fēng)機的傳熱系數(shù)隨著庫溫的升高而不斷增大。由于傳熱溫差不變,制冷量與傳熱系數(shù)隨庫溫的變化趨勢應(yīng)是相近的。當庫溫從-34 ℃升至10 ℃時,傳熱系數(shù)由16 W/(m2·℃)增至18.8 W/(m2·℃),增幅達17.5%。傳熱溫差相同時,隨著庫溫的升高,制冷劑蒸發(fā)溫度升高,一方面加快了制冷劑不凝結(jié)氣相的逸出速度,另一方面由氣泡動力學(xué)相關(guān)關(guān)系[22-23]可知:

    圖4 不同庫溫下的傳熱系數(shù)Fig.4 Heat transfer coefficient under different storage temperatures

    R泡=2σ/ΔP泡

    (5)

    式中:R泡為沸騰氣泡的平衡態(tài)半徑,m;σ為氣泡表面張力,N/m;ΔP泡為氣泡內(nèi)外壓力差,N/m2,與傳熱溫差成正相關(guān)。

    制冷劑的表面張力減小,沸騰氣泡的平衡態(tài)半徑減小,有利于產(chǎn)生更多的氣泡核心,從而強化了制冷劑側(cè)的沸騰傳熱;同時,空氣的導(dǎo)熱系數(shù)增大,空氣側(cè)的對流傳熱也得到了增強??梢婋S著庫溫升高,冷風(fēng)機傳熱系數(shù)呈上升趨勢。

    3.2 傳熱溫差的影響

    為了研究冷風(fēng)機在不同傳熱溫差下的傳熱性能,分別選取庫溫為-25 ℃與-10 ℃,循環(huán)倍率為3,測試不同傳熱溫差下的傳熱系數(shù),測試結(jié)果如圖5所示。

    圖5 不同傳熱溫差下的傳熱系數(shù)Fig.5 Heat transfer coefficient under driving temperature difference

    由圖5可知,庫溫為-10 ℃時的傳熱系數(shù)高于庫溫為-25 ℃時的傳熱系數(shù),這與庫溫對冷風(fēng)機性能的影響一致。同一庫溫下,傳熱溫差對傳熱系數(shù)的影響不顯著,不同傳熱溫差下的傳熱系數(shù)變化幅度較小。庫溫為-10 ℃,傳熱溫差為8 ℃時傳熱系數(shù)為18.42 W/(m2·℃),與傳熱溫差6 ℃時傳熱系數(shù)18.1 W/(m2·℃)相比,增幅僅為1.8%;庫溫為-25 ℃,傳熱溫差為8 ℃時傳熱系數(shù)為17.63 W/(m2·℃),與傳熱溫差6 ℃時傳熱系數(shù)16.8 W/(m2·℃)相比,增幅僅為4.9%。由于實驗設(shè)備存在一定誤差,數(shù)據(jù)出現(xiàn)小幅度波動,屬于正?,F(xiàn)象。

    3.3 循環(huán)倍率的影響

    取庫溫為-20 ℃與-15 ℃,傳熱溫差為10 ℃,測試不同循環(huán)倍率下的冷風(fēng)機的傳熱性能,測試結(jié)果如圖6所示。

    圖6 不同循環(huán)倍率下的傳熱系數(shù)Fig.6 Heat transfer coefficient under different ratio cycle

    由圖6可知,傳熱系數(shù)在循環(huán)倍率1.5~5時逐漸增大,當庫溫為-20 ℃時,傳熱系數(shù)由11.9 W/(m2·℃)增至14.5 W/(m2·℃),庫溫為-15 ℃時,傳熱系數(shù)由13.7 W/(m2·℃)增至16.9 W/(m2·℃)。隨著循環(huán)倍率的升高,供液泵向冷風(fēng)機內(nèi)泵入更多的制冷劑,制冷劑流速增大,且管內(nèi)制冷劑液位上升,制冷劑與管壁的接觸面積增大,最終傳熱系數(shù)升高。本實驗工況下,在1.5~5循環(huán)倍率內(nèi),雖然提高循環(huán)倍率能夠提高傳熱系數(shù),但也會增加供液泵的功耗。因此,對任一冷風(fēng)機而言,在特定工況下存在一個最佳的供液倍率范圍,選擇合適的供液倍率對冷風(fēng)機系統(tǒng)的節(jié)能有重要作用。

    4 結(jié)論

    冷風(fēng)機性能對冷庫的能效有直接影響,為了測試平直翅片冷風(fēng)機在穩(wěn)態(tài)運行條件下的傳熱性能,本文進行了實驗研究,得到如下結(jié)論:

    1)傳熱溫差為10 ℃,循環(huán)倍率為3,庫溫在-34~10 ℃范圍內(nèi)變化時,冷風(fēng)機空氣側(cè)與制冷劑側(cè)傳熱均隨庫溫的升高而增強,冷風(fēng)機總體傳熱系數(shù)增大。傳熱溫差為10 ℃,循環(huán)倍率為3工況下,當庫溫從-34 ℃升至10 ℃時,傳熱系數(shù)由16 W/(m2·℃)增至18.8 W/(m2·℃)。

    2)循環(huán)倍率為3,傳熱溫差由6 ℃增至8 ℃時,冷風(fēng)機傳熱系數(shù)變化幅度較小。雖然庫溫為-10 ℃和-25 ℃工況均在傳熱溫差為8 ℃時取得較大的傳熱系數(shù)值,但與傳熱溫差6 ℃時相比,增幅僅為1.4%與4.9%。

    3)循環(huán)倍率的高低主要影響管內(nèi)質(zhì)量流速及出口干度,傳熱溫差為10 ℃,循環(huán)倍率由1.5增至5時,得益于制冷劑流速和制冷劑與翅片管管壁接觸面積的同時增大,冷風(fēng)機傳熱系數(shù)不斷增大。

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