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      新型重載設(shè)備進艙調(diào)整裝置結(jié)構(gòu)設(shè)計

      2021-08-19 11:48:44謝夢琪
      重型機械 2021年4期
      關(guān)鍵詞:油缸小車調(diào)整

      謝夢琪,楊 光,余 倩,唐 穎,王 高

      (1.武漢船舶設(shè)計研究院有限公司,湖北 武漢 430064;2.武漢漢口機床廠,湖北 武漢 430056)

      0 前言

      伴隨著我國科學(xué)技術(shù)的發(fā)展,現(xiàn)代裝備實力明顯提升。裝備的更新速度在新技術(shù)的扶持下飛速成長,其功能更加多樣化,操作也更加智能化,這就需要在有限空間內(nèi)的部件具有更高的集成性[1]。但此要求對于新型重載設(shè)備進入密閉環(huán)境增加了更多的風(fēng)險和難度[2-4]。在密閉空間內(nèi),多樣智能化的需求使得各種設(shè)備及連接線路會占用部分空間,將新型重載設(shè)備送進密閉環(huán)境并進行位置調(diào)整具有更高的風(fēng)險性[5-6]。因此,新型重載設(shè)備進艙調(diào)整裝置的設(shè)計是非常重要的。

      針對新型重載設(shè)備的進艙環(huán)境和技術(shù)需求,文中設(shè)計了一種進艙調(diào)整裝置。新型重載設(shè)備在進入極度有限的密閉環(huán)境中需要避免出現(xiàn)其他內(nèi)部設(shè)備的干涉情況,并進行最終固定位置的精細調(diào)整,此時相關(guān)部件進行糾偏動作,保證重載設(shè)備最終可在指定位置安裝固定。

      1 進艙調(diào)整裝置結(jié)構(gòu)設(shè)計

      進艙調(diào)整裝置如圖1所示,主要由進艙平臺、推進裝置和調(diào)整油缸三大部分組成。進艙平臺作為新型重載設(shè)備進艙前的初始位置調(diào)整及承載機構(gòu);推進裝置作為重載設(shè)備進艙的移動載體,完成由驅(qū)動裝置推進密閉空間的動作;調(diào)整油缸作為新型重載設(shè)備進入密閉空間后的位置微調(diào)工具,確保重載設(shè)備調(diào)整到最終安裝位置,方便進行后續(xù)安裝操作。

      圖1 進艙調(diào)整裝置總體結(jié)構(gòu)圖

      1.1 進艙平臺

      進艙平臺是矩形鋼與鋼板焊接而成的框架結(jié)構(gòu),如圖2所示,下部支撐腳為升降油缸與機械鎖緊裝置配套安裝,保證重載設(shè)備在進艙前長時間的承載狀態(tài),以及平臺可根據(jù)密閉空間位置匹配調(diào)整重載設(shè)備的初始高度位置等。待進艙平臺根據(jù)密閉空間高度調(diào)整到位后,可切換機械鎖緊裝置保證長時間的平臺高度不變,為后續(xù)重載設(shè)備進艙做好準(zhǔn)備。

      圖2 進艙平臺結(jié)構(gòu)

      1.2 推進裝置

      推進裝置由驅(qū)動系統(tǒng)、壓載小車、可調(diào)整式軌道等部分組成,如圖3、圖4所示。由于密閉空間內(nèi)的布置要求,壓載小車將重載設(shè)備運送至密閉空間后需完全退出,因此壓載小車設(shè)計為懸臂梁式,端頭跨距下部固定有液壓馬達和齒輪等驅(qū)動裝置。方便適應(yīng)密閉空間使用需求,在進艙平臺上表面安裝有可左右調(diào)整跨距的軌道安裝基座,行走軌道放置在軌道安裝基座內(nèi),兩端部分別布置有平移油缸組,便于行走軌道的跨距調(diào)整及固定。

      圖3 推進裝置結(jié)構(gòu)圖

      圖4 推進裝置側(cè)視圖

      1.3 調(diào)整油缸

      新型重載設(shè)備進入密閉空間內(nèi)后,需要進行設(shè)備位置微調(diào),待調(diào)整到預(yù)安裝位置時進行相關(guān)設(shè)備的連接固定,拆除油缸撤出密閉空間。

      調(diào)整油缸包含頂升油缸和三維油缸,分別安裝在密閉空間內(nèi)上部基座平臺上,頂升油缸滿足重載設(shè)備在密閉空間內(nèi)部的垂向位移調(diào)節(jié),三維油缸滿足重載設(shè)備在密閉空間內(nèi)的垂向、縱向、橫向的位移調(diào)節(jié)。

      圖5 調(diào)整油缸布置圖

      2 關(guān)鍵部件有限元分析

      進艙平臺和壓載小車是主要承載件,通過有限元軟件分析其在額定載荷下的變形狀態(tài),以校核其強度能否滿足。

      基于ANSYS workbench對進艙平臺、壓載小車等關(guān)鍵部件進行靜態(tài)分析[7]。首先通過Solidworks軟件進行建模,并對模型進行簡化處理,減少對結(jié)構(gòu)強度計算較少影響的部分設(shè)計[8]。

      2.1 進艙平臺結(jié)構(gòu)分析

      進艙平臺所用鋼材均為Q235B普通碳素結(jié)構(gòu)鋼,其材料參數(shù)如表1所示[9]。

      表1 普通碳素結(jié)構(gòu)鋼材料參數(shù)

      根據(jù)實際使用情況,重載設(shè)備重量約為250 t,考慮一定安全系數(shù),最終取施加載荷300 t進行校核[10]。

      新型重載設(shè)備對進艙平臺的重力載荷主要分為兩種工況。工況1為重載設(shè)備初始狀態(tài)時,其重力載荷主要作用在平臺中部上表面,如圖6所示;工況2維重載設(shè)備推進至一半行程時,其重力載荷主要作用在平臺的前半部分的上表面,如圖7所示。

      圖6 進艙平臺工況1受力加載圖

      圖7 進艙平臺工況2受力加載圖

      分析結(jié)果如圖8所示,氧罐運輸過程中,進艙平臺在承受3 000 000 N的重量下,產(chǎn)生的最大變形量為1.06 mm,發(fā)生在進艙平臺前半部分的中部位置,主要在與軌道接觸的上表面,變形量為平臺總高度的0.4‰,小于平臺高度或?qū)挾鹊?%;產(chǎn)生的最大等效應(yīng)力為69.86 MPa,發(fā)生在平臺中部的垂向支柱上,小于許用等效應(yīng)力[σs]=188 MPa;產(chǎn)生的最大剪切應(yīng)力為24.12 MPa,發(fā)生在平臺中部與軌道接觸的上表面,小于許用剪切應(yīng)力s=92 MPa。綜上所述,在工況1的載荷作用下,進艙平臺產(chǎn)生的等效應(yīng)力、剪切應(yīng)力、變形量等均在允許范圍內(nèi),進艙平臺的結(jié)構(gòu)強度滿足使用要求。

      圖8 進艙平臺工況1位移云圖

      圖9 進艙平臺工況1應(yīng)力云圖

      類似于工況1,僅平臺受力位置發(fā)生了變化。

      氧罐運輸至行程一半后,進艙平臺在承受3 000 000 N的重量下,產(chǎn)生的最大變形量為2.09 mm,發(fā)生在進艙平臺后半部分的中部位置,主要在與軌道接觸的上表面,變形量為平臺總高度的0.8‰,小于平臺高度或?qū)挾鹊?%;產(chǎn)生的最大等效應(yīng)力為125.91 MPa,發(fā)生在平臺前半部分的垂向支柱上,小于許用等效應(yīng)力[σs]=188 MPa;產(chǎn)生的最大剪切應(yīng)力為37.83 MPa,發(fā)生在平臺前半部分與軌道接觸的上表面,小于許用剪切應(yīng)力s=92 MPa。綜上所述,在工況二的載荷作用下,進艙平臺產(chǎn)生的等效應(yīng)力、剪切應(yīng)力、變形量等均在允許范圍內(nèi),進艙平臺的結(jié)構(gòu)強度滿足使用要求。

      圖10 進艙平臺工況2位移云圖

      圖11 進艙平臺工況2應(yīng)力云圖

      2.2 壓載小車結(jié)構(gòu)分析

      壓載小車臺面材料同進艙平臺一樣的結(jié)構(gòu)鋼;小車輥輪、銷軸等重要零部件所用鋼材為45號鋼,屈服強度σ=600 MPa;許用應(yīng)力為[σs]=355 MPa[7]。

      壓載小車承載部分設(shè)計成楔形平臺,部分平面與氧罐下部輔助平板接觸,接觸面承載氧罐浮筏等重量,如圖12所示;同時,壓載小車驅(qū)動部分上表面放置有壓塊,即另外承受壓塊重量,如圖13所示。

      圖12 12/13/14 壓載小車受力加載圖

      考慮壓載小車承載變形時,可將小車輥輪的切線確定為與下部軌道的接觸位置,如圖14所示。

      根據(jù)實際情況,液氧罐、浮筏及其他附件的總重量約為250 t,考慮部分余量,暫定按總重300 t進行計算校核;壓載小車通過液壓馬達進行動力驅(qū)動,小車下部設(shè)計有齒輪齒條進行傳遞,必然會產(chǎn)生部分垂向分力,為了保證壓載小車的穩(wěn)定移動,在壓載過程中需在小車上放置壓塊,計算小車承載變形時,此壓塊影響情況應(yīng)納入計算范疇;因此既需要考慮液氧罐重量,力F1=3 000 000 N;又需要考慮壓塊重量,力F2=100 000N。

      壓載小車承受重3 000 000 N的液氧罐后,最大變形量為1.01 mm,發(fā)生在壓載小車尾部平面上如圖15所示;最大集中應(yīng)力為264.93 MPa,發(fā)生在靠近小車尾部的某一輥輪與軌道截面接觸處,如圖16所示。

      圖15 壓載小車位移云圖

      圖16 壓載小車應(yīng)力云圖

      通過以上計算,可以看出進艙平臺與壓載小車在設(shè)計載荷工況下,現(xiàn)有結(jié)構(gòu)的承載能力滿足要求。

      3 進艙調(diào)整流程

      由于重載設(shè)備的推進要求和使用條件的變化,根據(jù)此進艙調(diào)整裝置的結(jié)構(gòu)優(yōu)勢,優(yōu)化后的新型重載設(shè)備進艙調(diào)整流程能更有效的進行,保證裝備的安全性、可靠性和穩(wěn)定性。

      重載設(shè)備吊裝:使用現(xiàn)場吊機等起重設(shè)備將設(shè)備吊運至壓載小車上;

      重載設(shè)備進艙:啟動推進裝置,使壓載小車托運重載設(shè)備送入密閉空間內(nèi)指定位置后停機;

      頂升油缸及三維油缸安裝:頂升油缸和三維油缸分別放置在艙內(nèi)兩側(cè)上部基座的指定處,并將油缸配件(軟管、閥件等)可靠連接;

      三維油缸頂升:啟動三維油缸,將重載設(shè)備頂升指定高度,使重載設(shè)備與壓載小車脫離;

      壓載小車撤離:啟動推進裝置,將壓載小車撤出密閉空間,返回至進艙平臺指定位置處待命;

      三維油缸調(diào)整:啟動艙內(nèi)三維油缸,調(diào)整重載設(shè)備在艙段內(nèi)的縱向和橫向位置,使重載設(shè)備與預(yù)定安裝位置對齊;

      啟動頂升油缸:啟動頂升油缸,支撐重載設(shè)備全部重量,使重載設(shè)備與三維油缸分離指定距離;

      安裝其他部件:撤出三維油缸及液壓管路,在四角的基座上安裝相關(guān)裝置;

      設(shè)備固定與安裝:頂升油缸降低,將重載設(shè)備安裝固定,其他設(shè)備安裝;

      壓載小車拆除:將壓載小車從進艙平臺上拆除;

      軌道及進艙平臺拆除:將進艙軌道從進艙平臺上拆除后拆除進艙平臺。

      4 結(jié)論

      結(jié)合新型重載設(shè)備的進艙需求和條件限制,提出了一種適用于新型重載設(shè)備的進艙調(diào)整裝置結(jié)構(gòu)設(shè)計方案;并基于三維建模及仿真分析軟件,在虛擬環(huán)境下對進艙平臺和壓載小車等關(guān)鍵部件使用工況進行了仿真分析,均可滿足使用需求;同時優(yōu)化了重載設(shè)備進艙動作,提出了一種全新的重載設(shè)備進艙調(diào)整流程,提高了進艙調(diào)整動作的可靠性及安全性。

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