不同細(xì)粒含量下高鐵路基粗顆粒填料水氣遷移特征與凍脹特性

張玉芝，王天亮，張 飛，馮卓鑫

（1.石家莊鐵道大學(xué)河北省大型結(jié)構(gòu)健康診斷與控制重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，河北石家莊 050043；2.石家莊鐵道大學(xué)省部共建交通工程結(jié)構(gòu)力學(xué)行為與系統(tǒng)安全國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，河北石家莊 050043；3.石家莊鐵道大學(xué)道路與鐵道工程安全保障省部共建教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，河北石家莊 050043；4.石家莊鐵道大學(xué)土木工程學(xué)院，河北石家莊 050043）

在季節(jié)性凍土區(qū)，因傳統(tǒng)凍脹理論認(rèn)為細(xì)粒含量不大于15%的粗顆粒填料是不凍脹土［1］，粗顆粒填料廣泛應(yīng)用于高鐵路基基床底層。然而，已有季節(jié)性凍土區(qū)高鐵路基出現(xiàn)了多處因粗顆粒填料凍脹導(dǎo)致的路基上拱問題［2-4］，嚴(yán)重影響高速列車的正常運(yùn)營和安全。

高鐵路基粗顆粒填料通常處于非飽和狀態(tài)，非飽和土較大且連通的孔隙在凍結(jié)過程中雖不利于液態(tài)水毛細(xì)上升，卻為氣態(tài)水遷移創(chuàng)造了良好的條件。溫度梯度作用下氣態(tài)水遷移的現(xiàn)象早在農(nóng)田土壤特性研究中得到證實(shí)［5］。通過對(duì)加拿大和美國北部寒區(qū)的公路路基進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)，Eigenbrod 和Kennepohl［6］也發(fā)現(xiàn)適宜的溫度梯度和孔隙特征是造成瀝青混凝土路面下碎石填料水分積聚的主要原因。這種溫度梯度作用下土體封閉覆蓋層下方含水量增大的現(xiàn)象被稱之為“鍋蓋效應(yīng)”［7］。通過室內(nèi)試驗(yàn)和理論分析，多位學(xué)者進(jìn)一步證實(shí)了非飽和土體中的“鍋蓋效應(yīng)”。Gao 等［8］認(rèn)為在粗顆粒填料初始含水量較低時(shí)，氣態(tài)水遷移導(dǎo)致的試樣表面凍脹變形更為明顯。Zhang 等［9］和He 等［10］分別通過建立數(shù)值模型和室內(nèi)試驗(yàn)研究了初始含水量、溫度邊界等因素對(duì)非飽和粉砂土和鈣質(zhì)砂水氣遷移特征的影響，認(rèn)為氣態(tài)水遷移對(duì)土樣中冰晶形成影響顯著。Wang 等［11］和Zhang 等［12］采用熒光素示蹤劑和毛細(xì)水隔斷多孔板的方法，通過室內(nèi)試驗(yàn)量化了恒溫和梯級(jí)溫度凍結(jié)模式下初始含水量不同的粗顆粒填料試樣中氣態(tài)水遷移在水氣混合遷移模式中的占比，認(rèn)為氣態(tài)水遷移在粗顆粒填料水氣遷移中占據(jù)主導(dǎo)地位?？梢姡芯空咭呀?jīng)認(rèn)識(shí)到氣態(tài)水遷移對(duì)寒區(qū)高鐵路基凍脹變形的重要貢獻(xiàn)，然而目前尚未有研究涉及細(xì)粒含量對(duì)粗顆粒填料水氣遷移特征及凍脹發(fā)展的影響。

細(xì)粒含量是評(píng)價(jià)高鐵路基粗顆粒填料凍脹敏感性的重要指標(biāo)?？刂萍?xì)粒含量可以有效降低粗顆粒填料的凍脹敏感性［13-14］，但同時(shí)也會(huì)一定程度上削弱粗顆粒填料的壓實(shí)效果。在寒區(qū)哈大和哈齊高鐵建設(shè)前，凍脹率≤1%的粗顆粒填料即被認(rèn)為是不凍脹填料，并以此為控制指標(biāo)通過室內(nèi)試驗(yàn)確定寒區(qū)高鐵路基中采用的粗顆粒填料中的細(xì)粒含量。石剛強(qiáng)等［15］通過室內(nèi)試驗(yàn)分別確定了摻加5%，10%和15%細(xì)粒含量的哈大高鐵填料達(dá)到1%凍脹率的臨界含水率，提出通過同時(shí)控制細(xì)粒含量、含水率和壓實(shí)度控制填料填筑質(zhì)量。王天亮等［16］針對(duì)哈齊客專所用的細(xì)圓礫土，通過室內(nèi)試驗(yàn)研究提出了同時(shí)滿足壓實(shí)性能和凍脹率≤1%要求的細(xì)粒含量為9%。此外，學(xué)者們還針對(duì)細(xì)粒土中的黏土礦物成分［17-18］、粒徑范圍［18］和細(xì)粒含量［19-20］等因素對(duì)粗顆粒填料凍脹敏感性開展了深入研究，并評(píng)價(jià)了各因素的影響程度。

上述研究在一定程度上指導(dǎo)了寒區(qū)高鐵路基的工程建設(shè)。隨著對(duì)寒區(qū)高鐵路基凍脹變形機(jī)制認(rèn)識(shí)的深入，2016 年發(fā)布的TB 10001—2016《鐵路路基設(shè)計(jì)規(guī)范》［21］和2018 年發(fā)布的TB 10035—2018《鐵路特殊路基設(shè)計(jì)規(guī)范》［22］提出了嚴(yán)寒地區(qū)高鐵路基粗顆粒填料中細(xì)粒含量應(yīng)控制在5%以下?？紤]到已建寒區(qū)高鐵中細(xì)粒含量普遍超過5%，加之建設(shè)運(yùn)營和反復(fù)凍融循環(huán)對(duì)填料細(xì)粒含量的影響，研究細(xì)粒含量對(duì)粗顆粒填料水分尤其是氣態(tài)水遷移的影響和變化特征，有助于進(jìn)一步了解和解釋粗顆粒填料凍脹變形發(fā)生發(fā)展規(guī)律。

本文以哈齊高鐵路基粗顆粒填料為研究對(duì)象，采用自行研發(fā)的水氣遷移試驗(yàn)裝置開展單向凍結(jié)試驗(yàn)，研究細(xì)粒含量對(duì)高鐵路基粗顆粒填料水氣遷移特征與凍脹特性的影響，分析粗顆粒填料凍脹機(jī)理。

1 水氣遷移試驗(yàn)裝置

試驗(yàn)采用自行研發(fā)的水氣遷移試驗(yàn)裝置，如圖1 所示。高低溫環(huán)境試驗(yàn)箱為試樣提供恒定的環(huán)境溫度，箱體長(zhǎng)5.5 m，寬5.0 m，高3.5 m。此外，試樣裝置主要包括試樣筒、單向凍結(jié)控溫系統(tǒng)、外界水補(bǔ)給系統(tǒng)、圖像采集系統(tǒng)、傳感器及數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)。

圖1 水氣遷移試驗(yàn)裝置示意圖

試樣筒為內(nèi)徑200 mm，外徑220 mm，高200 mm 的有機(jī)玻璃筒，具有高強(qiáng)度、耐摩擦、高透光的特性，便于進(jìn)行水分遷移高度追蹤和圖像采集。

單向凍結(jié)控溫系統(tǒng)由上、下冷浴盤和NESLab低溫恒溫冷浴（精度為±0.1 ℃）組成，上、下冷浴盤分別置于試樣的頂部和底部，可模擬現(xiàn)場(chǎng)工程的單向凍結(jié)模式。

轉(zhuǎn)換前搜索分析成本需要在搜索和評(píng)估環(huán)節(jié)中對(duì)時(shí)間成本等進(jìn)行付出。用戶不僅要借助電商平臺(tái)獲取網(wǎng)頁信息，還在不同購物經(jīng)驗(yàn)下對(duì)電商平臺(tái)的真實(shí)信譽(yù)、服務(wù)質(zhì)量等進(jìn)行掌握。此外，電商平臺(tái)之間在進(jìn)行商品品類劃分、信息呈現(xiàn)上對(duì)差異性問題進(jìn)行明確，幫助廣大用戶在海量信息下快速獲取產(chǎn)品。只有用戶搜索和評(píng)估困難得到穩(wěn)定提升，才能實(shí)現(xiàn)努力成本的增加，降低廣大用戶轉(zhuǎn)換的可能性。

外界水補(bǔ)給系統(tǒng)由馬氏補(bǔ)水瓶和毛細(xì)水隔斷多孔板組成，毛細(xì)水隔斷多孔板包括與試樣筒內(nèi)壁密封相連的套環(huán)和安裝于套環(huán)上且均勻設(shè)有若干個(gè)小孔的鋼板組成［23］，如圖2 所示。毛細(xì)水隔斷多孔板用于隔離外界液態(tài)水，加毛細(xì)水隔斷多孔板，僅有氣態(tài)水的遷移，不加毛細(xì)水隔斷多孔板，可實(shí)現(xiàn)水氣混合遷移，以此控制水分遷移模式。

圖2 毛細(xì)水隔斷多孔板

圖像采集系統(tǒng)包括工業(yè)相機(jī)和紫光燈，可實(shí)時(shí)追蹤試樣中熒光素示蹤劑的位置。Wang 等［11］和Zhang 等［12］通過熒光素溶液蒸發(fā)冷凝試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)玻璃蓋板上的水珠在紫光燈照射下沒有顏色，這表明熒光素僅能隨液態(tài)水遷移，無法隨著氣態(tài)水遷移。因此，在工業(yè)相機(jī)和紫光燈的輔助下，馬氏補(bǔ)水瓶中水摻加熒光素示蹤劑可用于追蹤外界液態(tài)水遷移高度的變化過程。其中，熒光素和蒸餾水的質(zhì)量比為1∶200。

傳感器及數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)包括鉑電阻溫度傳感器、分體式高精度位移計(jì)、DT80 數(shù)據(jù)采集儀和筆記本電腦，鉑電阻溫度傳感器精度為±0.1 ℃，位移計(jì)精度為±0.01 mm。

2 單向凍結(jié)試驗(yàn)

2.1 試驗(yàn)材料

試驗(yàn)材料為哈齊高鐵基床底層粗顆粒填料，顆粒分布特征如圖3所示。粗顆粒填料不均勻系數(shù)Cu=28.025，曲率系數(shù)Cc=1.815，最大粒徑小于20 mm、大于2 mm 的顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)為52.85%，小于0.075 mm 的顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)為8.29%，最優(yōu)含水率為5.9%，最大干密度為2.258 g·cm-3，為級(jí)配良好的細(xì)角礫土，屬于A2組鐵路路基填料［21］。

圖3 哈齊高鐵基床底層粗顆粒填料的顆粒粒徑分布曲線

根據(jù)試驗(yàn)要求，去除粗顆粒填料中小于0.075 mm 的細(xì)粒土，并按照質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別摻加5%和15%的細(xì)粒土，得到細(xì)粒含量分別為5%和15%的2 種粗顆粒填料，級(jí)配見表1。其中5%細(xì)粒含量的粗顆粒填料不均勻系數(shù)Cu=28.025，曲率系數(shù)Cc=1.815，最優(yōu)含水率為5.9%，最大干密度為2.258 g·cm-3；15%細(xì)粒含量的粗顆粒填料不均勻系數(shù)Cu=47.44，曲率系數(shù)Cc=1.583，最優(yōu)含水率為7.3%，最大干密度為2.297 g·cm-3，均為級(jí)配良好的鐵路路基填料。

表1 細(xì)粒含量5%和15%的粗顆粒填料級(jí)配

2.2 試驗(yàn)方案

為研究粗顆粒填料中水氣遷移特征及細(xì)粒含量的影響，設(shè)置以下4 組試驗(yàn)，試驗(yàn)初始條件及水分遷移模式見表2。其中，各試樣的初始含水率均為最優(yōu)含水率。

表2 粗顆粒填料水氣遷移試驗(yàn)方案

2.3 制樣及試驗(yàn)過程

按照最優(yōu)含水率配制土樣并燜料24 h，使土樣含水率均勻一致。將制備好的土樣按壓實(shí)系數(shù)0.95于試樣筒中分5層擊實(shí)，每層40 mm，擊實(shí)過程中將溫度傳感器按設(shè)定高度埋置于土樣中，并在試樣頂部放置塑料薄膜以防止水分損失。將上、下冷浴盤溫度設(shè)為5 ℃并持續(xù)24 h，待試樣內(nèi)部溫度恒定后，試樣制備完畢，準(zhǔn)備凍結(jié)試驗(yàn)。

整個(gè)試驗(yàn)過程中，記錄圖像、溫度、位移和水位等試驗(yàn)數(shù)據(jù)。試驗(yàn)結(jié)束后立即拆樣，按20 mm間隔共取10 層，采用烘干法分層測(cè)定不同高度處含水量。

3 試驗(yàn)結(jié)果與分析

3.1 溫度場(chǎng)與凍結(jié)深度

圖4 為粗顆粒填料試樣不同深度對(duì)應(yīng)的溫度時(shí)程曲線。以粗顆粒填料凍結(jié)溫度-0.15°C 為凍結(jié)溫度，可得到試樣凍結(jié)深度的演化過程，如圖5 所示。分析圖4 和圖5 可知，單向凍結(jié)模式下，粗顆粒填料試樣溫度場(chǎng)演化過程呈現(xiàn)3個(gè)階段：0～8 h，凍結(jié)鋒面快速向下移動(dòng)，為快速凍結(jié)階段；8～24 h，凍結(jié)速率減緩，為緩慢凍結(jié)階段；24～72 h，凍結(jié)深度達(dá)到最大值，為穩(wěn)定凍結(jié)階段。由圖5 可知：所有試樣的最大凍結(jié)深度位于12.87～13.30 cm 處，這說明細(xì)粒含量和水分遷移模式對(duì)試樣凍結(jié)過程和凍結(jié)深度的影響不顯著。

圖4 試樣F5L0不同深度溫度時(shí)程曲線

圖5 試樣凍結(jié)深度時(shí)程曲線

3.2 外界補(bǔ)水量

圖6 為凍結(jié)過程中粗顆粒填料試樣外界補(bǔ)水量時(shí)程曲線。由圖6可知：外界補(bǔ)水量亦呈現(xiàn)快速增長(zhǎng)、緩慢增長(zhǎng)和趨于穩(wěn)定的變化規(guī)律，但各階段外界補(bǔ)水量發(fā)展均滯后于凍結(jié)深度的發(fā)展，由此可見，溫度梯度變化是外界水源向粗顆粒填料試樣內(nèi)部補(bǔ)給的主要內(nèi)在驅(qū)動(dòng)力；水氣混合遷移模式下，外界補(bǔ)水量隨粗顆粒填料試樣中細(xì)粒含量的增加而增大；氣態(tài)水遷移模式下，外界補(bǔ)水量隨細(xì)粒含量的增加而減小。

圖6 試樣外界補(bǔ)水量時(shí)程曲線

考慮到細(xì)粒含量相同的試樣除水分遷移模式外，土樣及外界條件完全相同，因此假定細(xì)粒含量相同時(shí)，水氣混合遷移試樣與氣態(tài)水遷移試樣中氣態(tài)水遷移量相同，可得到氣態(tài)水占外界補(bǔ)水量的百分比，見表3。由表3 可知：氣態(tài)水占比隨細(xì)粒含量的增加而減小，這主要是由于細(xì)粒土表面吸附能較大，具有較好的持水能力，為液態(tài)水提供了良好的毛細(xì)遷移通道，因此較大的細(xì)粒含量更有利于液態(tài)水遷移，并在一定程度上限制了氣態(tài)水遷移。

表3 試樣外界補(bǔ)水量及氣態(tài)水占比

3.3 水分重分布

圖7 為試驗(yàn)結(jié)束后試樣最終總質(zhì)量含水量分布，100%表示上冷浴盤表面附著的冰晶層。由圖7 可知：在“鍋蓋效應(yīng)”作用下，大量氣態(tài)水可繞過凍結(jié)區(qū)孔隙冰不斷向上遷移直至上冷浴盤，冷凝形成冰晶層（如圖8 所示）；氣態(tài)水遷移使得凍結(jié)區(qū)上部（深度范圍：0～8 cm）的含水量均低于初始含水量；凍深范圍內(nèi)（深度范圍：0～13 cm），含水量沿深度方向呈現(xiàn)遞增的趨勢(shì)，并在凍結(jié)鋒面處（深度約13 cm）達(dá)到最大值，且凍結(jié)鋒面處的含水量均高于試樣的初始含水量；對(duì)于未凍區(qū)（深度范圍：13～20 cm），在氣態(tài)水遷移模式下，含水量沿深度方向呈現(xiàn)遞減的趨勢(shì)，基本接近或低于初始含水量，在水氣混合遷移模式下，液態(tài)水集聚，此區(qū)域的含水量均高于初始含水量。

圖7 凍結(jié)結(jié)束后試樣水分重分布情況

圖8 上冷浴盤表面附著的冰晶層

凍結(jié)過程結(jié)束后，對(duì)于同一水分遷移模式而言，較高細(xì)粒含量試樣的含水量均大于較低細(xì)粒含量試樣的含水量，細(xì)粒含量的增加更有利水分在粗顆粒填料中遷移；水氣混合遷移模式下試樣的含水量均高于氣態(tài)水遷移模式下試樣的含水量。

3.4 液態(tài)水遷移高度

凍結(jié)過程中采用工業(yè)相機(jī)采集土樣圖像，外界摻熒光素液態(tài)水遷移進(jìn)土樣后，此部分與其他土質(zhì)在紫外線燈下圖像呈現(xiàn)不同的顏色。圖9為水氣混合遷移模式下試樣F5L0 和F15L0 不同凍結(jié)時(shí)刻對(duì)液態(tài)水向上遷移的圖像追蹤。量測(cè)可得到液態(tài)水遷移高度時(shí)程曲線，如圖10 所示。結(jié)合圖9 及圖10可知：水氣混合遷移模式下，外界水向粗顆粒填料試樣內(nèi)部補(bǔ)給，在一定時(shí)間內(nèi)液態(tài)水遷移至最大高度，而此時(shí)試樣下方的水分仍持續(xù)向粗顆粒填料試樣凍結(jié)區(qū)繼續(xù)遷移；試樣F15L0 的液態(tài)水遷移高度明顯大于試樣F5L0，液態(tài)水向上遷移的時(shí)間延長(zhǎng)，較多的細(xì)粒土提升了粗顆粒填料試樣的毛細(xì)作用，使得液態(tài)水更容易向上遷移；由于液態(tài)水重力勢(shì)的阻礙作用，液態(tài)水遷移至一定高度后達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)。

圖9 液態(tài)水遷移高度

圖10 液態(tài)水遷移高度時(shí)程曲線

3.5 凍脹變形

圖11 為粗顆粒填料試樣凍脹變形時(shí)程曲線。由圖11 可知：凍結(jié)初期粗顆粒填料試樣凍脹變形快速發(fā)展，并在凍結(jié)4 h 后凍脹變形達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)；相同細(xì)粒含量下，水氣混合遷移模式下的凍脹變形均大于氣態(tài)水遷移模式，這說明水氣混合遷移模式下，粗顆粒填料試樣的凍脹是由于氣態(tài)水和液態(tài)水遷移共同作用所引起的。

圖11 凍脹變形時(shí)程曲線

相同遷移模式下，較大細(xì)粒含量試樣的凍脹變形大于較小細(xì)粒含量試樣的凍脹變形，細(xì)粒含量的增加導(dǎo)致粗顆粒填料試樣凍脹變形增長(zhǎng)。結(jié)合外界水補(bǔ)給和含水量分布情況可知，細(xì)粒土含量增加有利于液態(tài)水的遷移，引起凍結(jié)鋒面處含水量增大，從而產(chǎn)生較大的凍脹變形。

假定水氣混合遷移試樣與氣態(tài)水遷移試樣中氣態(tài)水對(duì)凍脹變形的貢獻(xiàn)相同，得到試樣最終凍脹變形量及氣態(tài)水貢獻(xiàn)占比，見表4。由表4 可知：氣態(tài)水對(duì)凍脹變形的貢獻(xiàn)占比較大，細(xì)粒含量變化對(duì)其貢獻(xiàn)占比幾乎沒有影響。

表4 試樣最終凍脹變形量及氣態(tài)水貢獻(xiàn)占比

4 凍脹機(jī)理

單向凍結(jié)模式下，粗顆粒填料中的水分以液態(tài)水、氣態(tài)水和冰晶的形式存在于顆?？紫吨?。液態(tài)水遷移受到溫度勢(shì)、基質(zhì)勢(shì)（毛細(xì)勢(shì)）和重力勢(shì)的共同作用，氣態(tài)水遷移則受到溫度勢(shì)和基質(zhì)勢(shì)（含水量梯度）的共同作用，且外界補(bǔ)水的驅(qū)動(dòng)力主要來源于溫度勢(shì)。

溫度勢(shì)相同時(shí)，粗顆粒填料中較大且連通的孔隙為氣態(tài)水遷移提供了有利條件。隨著細(xì)粒含量的增加，粗顆粒填料中的大孔隙減少，為液態(tài)水遷移提供了更多的毛細(xì)上升通道，水分遷移量增加，凍結(jié)鋒面聚集更多水分，其在粗顆粒填料中的遷移高度增加，凍脹變形增長(zhǎng)更快，最終凍脹變形量更大。但同時(shí)，細(xì)粒含量增加可能填充土體孔隙，堵塞氣態(tài)水遷移通道，使得氣態(tài)水遷移量減小。液態(tài)水在此過程中僅能上升到一定高度，但并不意味著液態(tài)水遷移在此時(shí)刻之后停止，而是外界液態(tài)水遷移不能繼續(xù)向上到更高高度，外界補(bǔ)水以氣態(tài)水的方式連同試樣中原有的水分（液態(tài)水或氣態(tài)水的形式）可以繼續(xù)遷移向上，氣態(tài)水甚至可穿越凍結(jié)區(qū)粗顆粒土之間未被填充的孔隙到達(dá)上冷浴盤頂面凝華形成薄冰層，此時(shí)外界水分仍然可以水氣混合遷移方式繼續(xù)補(bǔ)充。

季節(jié)凍土區(qū)高鐵路基設(shè)計(jì)和建設(shè)過程中，多采用嚴(yán)格控制粗顆粒填料中細(xì)粒含量的方法作為有效的凍脹防控措施。然而，依據(jù)上述研究成果可知，將粗顆粒填料的細(xì)粒含量控制在較低的范圍時(shí)，氣態(tài)水的遷移將占據(jù)主導(dǎo)地位，導(dǎo)致凍深范圍內(nèi)的粗顆粒填料含水量較高，從而引起較大的凍脹變形，同時(shí)亦影響粗顆粒填料填筑施工時(shí)的壓實(shí)質(zhì)量［15］。因此，在季節(jié)凍土區(qū)高鐵路基設(shè)計(jì)中，除了嚴(yán)格控制粗顆粒填料的細(xì)粒含量以外，還需設(shè)置毛細(xì)土工布［24］等土工合成材料，及時(shí)疏干粗顆粒填料中的水分。

5 結(jié) 論

（1）單向凍結(jié)模式下，粗顆粒填料試樣呈現(xiàn)快速、緩慢和穩(wěn)定的凍結(jié)過程，細(xì)粒含量和水分遷移模式對(duì)凍結(jié)過程和凍結(jié)深度的影響不顯著。

（2）細(xì)粒含量的增加有利于粗顆粒填料試樣中的液態(tài)水遷移，但在一定程度上限制了氣態(tài)水遷移。細(xì)粒含量越大，液態(tài)水遷移高度越高，外界補(bǔ)水量越大，凍結(jié)鋒面水分聚集越多。水氣混合遷移模式下試樣的補(bǔ)水量和含水量均高于氣態(tài)水遷移模式。

（3）細(xì)粒含量的增加導(dǎo)致粗顆粒填料試樣凍脹變形增大，水氣混合遷移模式下的凍脹變形均大于氣態(tài)水遷移模式。

（4）單向凍結(jié)模式下，粗顆粒填料試樣中水分遷移特征是溫度勢(shì)、基質(zhì)勢(shì)和重力勢(shì)共同作用的結(jié)果，其中溫度勢(shì)是外界水分向粗顆粒填料試樣內(nèi)部補(bǔ)給的主要內(nèi)在驅(qū)動(dòng)力。