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    深部大采高工作面沿空開采覆層運動規(guī)律研究

    2021-08-10 02:48:46雷照源馬龍濤
    陜西煤炭 2021年4期
    關(guān)鍵詞:礦壓覆巖巖層

    李 磊,雷照源,馬龍濤

    (陜西黃陵二號煤礦有限公司,陜西 延安 727307)

    0 引言

    為了滿足由新時代下國內(nèi)主要矛盾的轉(zhuǎn)化對能源的大量需求,煤炭資源開采已經(jīng)向深部邁進。深部開采中地質(zhì)結(jié)構(gòu)復(fù)雜,應(yīng)力傳播發(fā)生明顯變化,給煤炭開采帶來了巨大的挑戰(zhàn)[1-3]。自重應(yīng)力隨埋深的增加而增大,覆巖賦存特點及運動規(guī)律則決定了采動應(yīng)力的分布特征。尤其在覆巖結(jié)構(gòu)變化大、采場范圍變大等條件下,更易造成工作面動力災(zāi)害發(fā)生。同一盤區(qū)下開采的工作面一般以沿空開采為主。工作面回采前的靜應(yīng)力不但受到本工作面范圍內(nèi)覆巖的影響外,同時受到已采相鄰工作面覆巖的影響,導(dǎo)致工作面兩巷底鼓量大、工作面掉矸片幫。因此,聚焦深部大采高采場進行沿空采場覆巖運動規(guī)律的研究具有現(xiàn)實必要性。

    為解決深部條件下的安全高效生產(chǎn)遇到的實踐問題,眾多專家學(xué)者通過地質(zhì)條件調(diào)查、理論分析、數(shù)值計算、現(xiàn)場檢測等,確定了極限深度范圍和深部開采的臨界點[4-5];較為系統(tǒng)的研究了深部“三高一擾動”的復(fù)雜力學(xué)環(huán)境及工程災(zāi)害演化特點[6-7],深部巖石大變形、拱形式的卸荷破壞區(qū)特點[8-9],闡明不同類型的動靜組合加載力學(xué)機制[10-11],深度研究了對巖石力學(xué)行為的影響和動力失穩(wěn)的能量特征與判別標準[12-13]。隨著開采尺度加大所形成的大空間結(jié)構(gòu),工作面以沿空開采的模式進行重復(fù)更迭。在沿空開采、煤柱留設(shè)及賦存條件下,頂板高位結(jié)構(gòu)破斷回轉(zhuǎn)、應(yīng)力集中更復(fù)雜,采場礦壓顯現(xiàn)更強烈。

    借鑒前人研究經(jīng)驗及成果,以陜西黃陵二號井四盤區(qū)大采高工作面為背景,根據(jù)深部大采高采場特性,進行沿空采場覆巖運動及礦壓分布規(guī)律的研究,為深部大采高采場的“安全-高效-科學(xué)”開采提供依據(jù)。

    1 工程背景

    1.1 煤層賦存概況

    陜西黃陵二號煤礦位于黃隴礦區(qū)中部,是黃隴礦區(qū)主力生產(chǎn)礦井,生產(chǎn)能力為8.0 Mt/a。礦井初期普查勘探結(jié)果,四盤區(qū)開采范圍內(nèi)的2號煤層傾角一般1°~5°,煤層屬穩(wěn)定-較穩(wěn)定煤層;盤區(qū)內(nèi)地表標高+1 157~+1 364 m,井下標高+711~+732 m,平均埋深約620 m。煤層柱狀圖如圖1所示,煤層賦存特征,煤層上覆巖層依次為細砂巖、粉砂巖相互交替疊加,覆巖上部有183.7 m的中砂巖,圍巖特征見表1。

    表1 煤層頂?shù)装逄匦?/p>

    圖1 煤層柱狀圖

    1.2 生產(chǎn)布局

    二號煤礦四盤區(qū)為單翼開采,依次回采414、416、418這3個工作面,各工作面走向長度2 632 m,傾斜長度約300 m,平均采高分別為4.0 m、6.0 m、6.0 m。工作面留設(shè)的安保煤柱為40 m;進、回風(fēng)巷道尺寸分別為4.6 m×3.8 m、5.4 m×3.6 m。選用長壁后退式一次采全高的采煤法。416、418工作面選用ZYT12000/28/63D的支架,共計175臺。

    416工作面開采穩(wěn)定后產(chǎn)生的側(cè)向支撐直接影響418工作面在開采初期的靜應(yīng)力和覆巖運動情況。受深部大采高采場的影響,擾動下的巖層得到較大的活動空間。隨著開采的加劇,在深部、大采高采場、沿空等條件下,覆巖內(nèi)部裂隙發(fā)育、裂隙演化程度高,造成頂板突然失穩(wěn),形成強礦壓。

    2 模型建立

    工作面類型分別為首采、沿空開采、孤島開采。沿空開采下不同埋深的巖層作用工作面圍巖的力,是引發(fā)工作面動力災(zāi)害的根本原因。覆巖運動自下往上的運動依次為垮落層Mk(Ⅰ)、加載層Mj(Ⅱ)、遠場層My(Ⅲ),如圖2所示。

    圖2 采場更迭演化示意

    根據(jù)巖層賦存特點,建立如圖3所示的FLAC3D三維數(shù)值模型。模型尺寸為1 500 m×550 m×570 m,四周及底部固定,工作面模擬至平均地表。模型設(shè)計三個工作面,邊界煤柱分別為200 m、320 m,工作面安保煤柱35 m;根據(jù)深部“三層”對模型進行劃分,采用Mohr-Coulomb計算準則,圍巖力學(xué)參數(shù)見表2。

    圖3 數(shù)值計算模型

    表2 圍巖力學(xué)參數(shù)

    依次開挖模擬414、416、418工作面,分析深部大采高沿空采場覆巖運動規(guī)律。沿計算模型Y方向260 m取切片,分析受工作面不斷更迭下覆巖運動規(guī)律。

    3 覆巖運動規(guī)律分析

    3.1 416工作面開采特征

    416工作面回采達到穩(wěn)定后,覆巖整體的塑性破壞如圖4所示。受414工作面影響,416工作面形成“拱”結(jié)構(gòu)偏向工作面后端;不斷向上演化。工作面兩端及其覆巖以剪切破壞為主;工作面上部巖層及My層160 m處為屈服破壞;工作面兩端的覆巖演化邊界約60°。

    圖4 416工作面回采特征

    分別提取深部“三層”對應(yīng)的應(yīng)力分布特征,分析“Mk、Mj、My”各類巖層的應(yīng)力分布情況,如圖5~7所示。隨著巖層的垮落,“Mk”之前承載的力向煤層方向發(fā)生轉(zhuǎn)移,并且煤層聚集了大量的能量。側(cè)向應(yīng)力峰值距工作面約40 m,工作面末端相對擾動應(yīng)力較大、儲能較高,如圖5所示?!癕j”的原巖應(yīng)力和擾動應(yīng)力均小于“Mk”。隨著“Mk”層的垮落后“Mj”巖層失去支撐,在自重和“My”的作用下,發(fā)生撓曲變形。95 m、185 m細砂巖的原巖應(yīng)力分別約為9.8 MPa、7.5 MPa,支承應(yīng)力邊界分別約為10.29 MPa和7.875 MPa。

    圖5 “Mk”粉砂巖擾動應(yīng)力分布特征

    受采動影響,如圖6所示。95 m處細砂巖兩工作面靠煤柱側(cè)約30 m處進入應(yīng)力釋放最低區(qū);185 m處細砂巖卸壓區(qū)應(yīng)力值均大于0 MPa。深部大采高工作面擾動應(yīng)力的變化特征見表3,95 m處的細砂巖受“Mk”層的垮落影響明顯劇烈。

    圖6 “Mj”擾動應(yīng)力分布特征

    表3 擾動應(yīng)力變化特征

    “My”相對其他巖層的厚度大、穩(wěn)定性高。此處原巖應(yīng)力約為3.9 MPa,支承應(yīng)力邊界約為4.095 MPa。煤層采出后的巖層由下向上受到擾動,如圖7所示?!癕y”中砂巖呈現(xiàn)緩“V”型分布特征,擾動范圍在4.6~1.55 MPa,相差3.05 MPa。由此表明,“My”層將自重平均作用在“Mj”層上,并具有穩(wěn)定性;同時有效遏制應(yīng)力傳遞,阻止地表運動。

    圖7 “My”砂巖擾動應(yīng)力分布特征

    3.2 418工作面開采特征

    隨著盤區(qū)開采范圍增大,覆巖運動進一步加劇。418工作面回采達到穩(wěn)定后,其開采特征與工作面416相似,覆巖整體的塑性破壞如圖8所示。工作面更迭加劇,覆巖整體呈現(xiàn)對稱的“拱”形塑性破壞,現(xiàn)工作面及已開采煤層兩端依舊是以剪切破壞為主。418工作面開采穩(wěn)定后,414、416、418工作面覆巖分別向工作面更迭方向、工作面中部、工作面末端運動,整個覆巖擾動更劇烈;工作面兩端的覆巖演化邊界約60°。“Mk、Mj、My”的運動方式與416工作面開采后相似。

    圖8 418工作面回采特征

    418工作面開采穩(wěn)定后,應(yīng)力峰值大于40 MPa;工作面中部約240 m范圍內(nèi)均處于卸壓區(qū)。工作面上部185 m擾動應(yīng)力整體呈現(xiàn)“凹”型的對稱分布,從工作面215~1 135 m處于卸壓區(qū),應(yīng)力值基本在0 MPa附近?!癕y”層的擾動應(yīng)力分布完全起到調(diào)控下部巖層運動和保證工作面應(yīng)力釋放位置的保障。

    4 現(xiàn)場驗證

    4.1 鉆孔窺視檢測

    現(xiàn)場選用YZT-Ⅱ型巖層鉆孔探測儀,在418工作面上隅角前方5 m處垂直向上進行探測,有效探測高度35 m。分別截取探測深度1 m、5 m、10 m、15 m、23 m、30 m處的圖像,如圖9所示。頂板10 m范圍內(nèi)裂隙發(fā)育,頂板巖層較為破碎,15 m、23 m處出現(xiàn)小離層和貫通裂隙現(xiàn)象,30 m處巖層裂隙繼續(xù)向上部演化。由此可知:受煤層開采擾動,頂板運動劇烈,直接為工作面來壓提供力源;在“Mj”巖層的作用下,加劇頂板裂隙向上演化,作用在“Mk”層上,造成工作面動力災(zāi)害發(fā)生。

    圖9 工作面頂板擾動情況

    4.2 支架壓力檢測

    支架利用SAC液壓電液控系統(tǒng)自動監(jiān)測工作面推進過程中支架的工況。支架初撐力設(shè)定為27.5 MPa。分別統(tǒng)計416工作面1~2月和418工作面1月的支架工作阻力。受414工作面影響,416工作面1~2月工作面壓力分布如圖10所示。

    圖10 416工作面礦壓分布概況

    416工作面來壓范圍主要在工作面中部位置(45#~100#),其中70#~90#為持續(xù)來壓位置,壓力值在43.6~52.1 MPa;持續(xù)的推采35 d后,115#~132#出現(xiàn)壓力集中現(xiàn)象,壓力值在41.7~47.8 MPa。壓力分布位置:中部>機尾>機頭。受416工作面大采高采空區(qū)影響,418工作面在持續(xù)的推采過程中,支架工作阻力如圖11所示。明顯可以看出工作面整體壓力較大,主要集中在55#~155#之間,其中110#~155#(1區(qū))、55#~100#(2區(qū)),工作面出現(xiàn)整體來壓現(xiàn)象。工作面壓力分布位置:機尾>中部>機頭;機尾處的壓力大且較為連續(xù)。7#~12#來壓時間較長,壓力值在45.3~55.7 MPa。

    圖11 418工作面壓力分布概況

    由此可知,“Mk”層是給工作面提供正常來壓的力源;“Mj”控制工作面“Mk”層撓曲程度,調(diào)控應(yīng)力分布情況,造成工作面強礦壓。

    5 結(jié)論

    (1)通過對工作面覆巖賦存條件分析,根據(jù)各巖層的空間位置、層厚及其礦壓作用特征等,確定深部“三層”的判別方法及高度的確定。

    (2)沿空開采形成的大空間,造成工作面形成“拱”結(jié)構(gòu)向工作面中后部偏移;此過程中覆巖的不斷向上演化并與其余工作面形成的“拱”結(jié)構(gòu)融合,最終形成對稱的“拱”結(jié)構(gòu)。

    (3)工作面傾向壓力分布,“Mk”為工作面來壓提供力源;“Mj”控制工作面“Mk”層撓曲變形程度,改變工作面應(yīng)力釋放向中-后位置偏移;“My”保證工作面應(yīng)力釋放的位置。經(jīng)過現(xiàn)場監(jiān)測,418大采高工作面的擾動范圍及擾動應(yīng)力值均大于416工作面;整個工作面壓力釋放的位置變化為機尾>中部>機頭。

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