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    核電廠堆芯軸向功率偏差的控制

    2021-08-07 02:03:52李文海
    科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2021年21期
    關(guān)鍵詞:左移控制棒燃耗

    李文海

    (陽(yáng)江核電有限公司技術(shù)部,廣東 陽(yáng)江 529500)

    核電廠機(jī)組日常運(yùn)行期間,堆芯軸向功率偏差(ΔI)是一個(gè)很重要的參數(shù)。本文針對(duì)核電廠堆芯軸向功率分布控制困難的情況,通過(guò)深入分析影響堆芯軸向功率偏差的各項(xiàng)因素,結(jié)合實(shí)際機(jī)組運(yùn)行過(guò)程中不同工況下的各因素變化特點(diǎn),給出了核電廠不同工況的軸向功率偏差控制措施。

    1 堆芯軸向功率偏差

    軸向功率偏移(AO)為堆芯上部功率(PH)與堆芯下部功率(PB)之差除以堆功率:

    根據(jù)上式可知,盡管AO相同,當(dāng)功率水平不同時(shí),堆芯上、下部差值的絕對(duì)值也是不相同的,其所引起的熱應(yīng)力和機(jī)械應(yīng)力亦不相同,故AO不能反映燃料元件的熱應(yīng)力情況。故須引入能表征功率實(shí)際偏差的量ΔI,其計(jì)算公式如下:

    上式中,Pr代表相對(duì)功率水平。根據(jù)ΔI的定義可知其較好地表征了反應(yīng)堆軸向上的功率分布均勻程度,當(dāng)ΔI為正時(shí),說(shuō)明堆芯上部功率大于下部功率,反之亦然。

    2 監(jiān)控軸向功率偏差的目的

    由于中子泄漏和冷卻劑溫度分布不均等原因,堆芯軸向功率分布是不均勻的。當(dāng)ΔI過(guò)正或過(guò)負(fù)時(shí),說(shuō)明堆芯內(nèi)軸向上必然存在局部高功率的“熱點(diǎn)”,過(guò)高的局部功率可能會(huì)導(dǎo)致燃料組件燒毀。故核電廠在主控室設(shè)置反應(yīng)堆梯形圖,規(guī)定ΔI須控制在限定區(qū)域內(nèi)(左右邊界),通過(guò)監(jiān)控ΔI可控制熱點(diǎn)因子在安全的范圍內(nèi),從而保護(hù)燃料組件。

    3 影響軸向功率偏差的因素

    3.1 慢化劑溫度系數(shù)

    慢化劑溫度系數(shù)表征慢化劑溫度變化1℃引起的堆芯反應(yīng)性變化量[1]。在首循環(huán)壽期初零功率時(shí),新燃料組件燃耗為0MWD/tU,不存在氙毒,控制棒全提出在堆頂時(shí),由于進(jìn)出口的水溫相通即堆芯軸向上慢化劑溫度相同,此時(shí)軸向的功率分布為余弦分布,ΔI=0。在功率運(yùn)行時(shí),由于慢化劑溫度隨著高度的變化而線性增加,堆芯出口水溫比入口水溫高,高溫水的密度變化比低溫水密度變化大,導(dǎo)致堆芯上部的慢化劑溫度系數(shù)大于下部,從而使得壽期初滿功率時(shí)ΔI為負(fù)。正常運(yùn)行期間降功率時(shí)ΔI右移(即正向發(fā)展,下同),升功率時(shí)ΔI左移(即負(fù)向發(fā)展,下同),功率跟平均溫度呈線性關(guān)系,降功率則慢化劑溫度降低,負(fù)的慢化劑溫度系數(shù)使上部引入的正反應(yīng)性比下部大,故上下部的功率差加大,ΔI右移,升功率過(guò)程則反之。

    在某個(gè)循環(huán)壽期內(nèi),隨著堆芯平均燃耗的逐漸增加,堆芯臨界硼濃度下降,慢化劑溫度系數(shù)將變得越來(lái)越負(fù),因而慢化劑溫度變化對(duì)軸向功率形狀的影響作用將加大,即壽期末其作用將比壽期初大得多。

    3.2 燃耗

    核電廠采用單位質(zhì)量的鈾所發(fā)出的能量作為燃耗深度的度量,用來(lái)表征堆芯內(nèi)燃料組件的消耗情況,隨著運(yùn)行時(shí)間越長(zhǎng),燃料組件的燃耗越深直至卸料。而燃耗對(duì)ΔI的影響來(lái)自兩個(gè)效應(yīng),一方面是燃耗加深,硼濃度越低,導(dǎo)致慢化劑溫度系數(shù)越低。另一方面是燃耗自身的抑制作用,即功率越高的地方堆芯燃料的燃耗越深,后備反應(yīng)性減少的越多;同樣,功率低的地方,燃料加深的幅度比較小,而功率峰會(huì)逐漸向燃耗較小的地方移動(dòng)。例如,在一個(gè)壽期循環(huán)過(guò)程中,功率峰會(huì)逐漸上移就是由于燃耗的原因?qū)е隆?/p>

    3.3 氙毒

    氙毒的影響分為整體影響和局部影響:整體氙毒的量會(huì)影響其引入的總反應(yīng)性,也影響硼濃度的大小,而硼濃度的大小與慢化劑溫度系數(shù)密切相關(guān);對(duì)于局部氙毒的變化,堆芯功率不變的情況下,堆芯內(nèi)氙毒引入的總反應(yīng)性不變,但氙毒軸向的分布不斷變化,引起軸向功率分布變化使得ΔI反復(fù)振蕩[2]。初始堆芯上部功率大于下部功率,隨著控制棒下插導(dǎo)致功率“鼓包”下移,但整體功率不變,此時(shí)上部功率的減少使上部氙毒消耗減少,上部氙毒逐漸積累,相對(duì)引入了負(fù)反應(yīng)性使功率變得更低;同時(shí)下部功率增大,氙毒消耗增多,下部的氙毒逐漸減小,相對(duì)引入了正反應(yīng)性使功率增大;由于上部功率的減少使其產(chǎn)生的氙毒減少,相對(duì)引入正反應(yīng)性,使上部功率又增大,而下部功率的增大使下部產(chǎn)生的氙毒也變大,相對(duì)引入負(fù)反應(yīng)性而使功率變小。上述就是氙振蕩的整個(gè)過(guò)程,正是由于氙振蕩的存在給ΔI的控制帶來(lái)了困難,特別是在壽期末慢化劑溫度效應(yīng)很大時(shí)更容易引起氙振蕩,且此時(shí)氙振蕩是發(fā)散的[3]。核電廠主要通過(guò)控制棒的提出和插入、硼濃度的稀釋和硼化等操作來(lái)抑制氙振蕩。

    3.4 控制棒

    為了反應(yīng)堆的安全和運(yùn)行操作的靈活性,所有的反應(yīng)堆都須合理布置一定數(shù)量的控制棒??刂瓢粢话阌勉y銦鎘作為中子吸收材料,其中子吸收截面很大,在布置控制棒的區(qū)域中,中子通量和功率都比較低,為維持整個(gè)堆芯的總輸出功率不變,中子通量分布將會(huì)向著沒(méi)有控制棒的區(qū)域偏移,從而在該區(qū)域形成中子通量峰值及功率峰值,進(jìn)而引起ΔI的變化。控制棒的提出和插入是對(duì)軸向功率分布影響最大的因素,故提出和插入控制棒操作是最有效地控制ΔI的手段。

    溫度控制棒(R棒)的影響:由于R棒的活動(dòng)范圍多在調(diào)節(jié)帶內(nèi),且整個(gè)循環(huán)壽期均在堆芯上部,故R棒的插入會(huì)使ΔI左移,R棒的提出會(huì)使ΔI右移。

    功率控制棒(G棒)的影響:G棒對(duì)ΔI的影響隨著其位于堆芯上部或下部而不同,考慮G棒處于疊步棒位時(shí),當(dāng)有兩組棒分別在堆芯上、下部同時(shí)移動(dòng)時(shí),其對(duì)ΔI的影響須視這兩組棒價(jià)值的大小以及當(dāng)時(shí)堆芯內(nèi)中子通量的分布情況而定。當(dāng)兩組棒的價(jià)值相當(dāng)時(shí),G棒的移動(dòng)對(duì)ΔI的影響不大。在堆芯的中部以上時(shí),G棒的插入會(huì)使上部功率的下降速率大于下部功率的下降速率,ΔI左移;在堆芯的中平面以下時(shí),G棒的插入會(huì)使下部功率下降速率大于上部功率的下降速率,從而使ΔI右移。由于其調(diào)節(jié)速度快且作用明顯,所以控制棒控制ΔI是核電廠最常用的手段,特別是R棒的運(yùn)用。

    3.5 硼濃度

    堆芯中的中子吸收體除了控制棒之外,一般核電廠在冷卻劑中加入可溶性化學(xué)毒物,來(lái)控制比較慢的反應(yīng)性變化,通常采用硼酸。硼酸化學(xué)和物理性質(zhì)均比較穩(wěn)定,且具有較大的中子吸收截面,一定濃度的硼酸對(duì)堆芯的部件無(wú)腐蝕性,且不吸附在部件上。一回路冷卻劑硼濃度的改變可通過(guò)稀釋和硼化兩種方式。稀釋會(huì)造成兩種效果,一是使冷卻劑的溫度升高,而堆芯上部的慢化劑溫度系數(shù)較大,從而使上部功率減小得多使得ΔI向左移;二是由于稀釋作用是全堆芯的,而堆芯下部慢化劑密度比上部大,從而使堆芯下部硼分子的減少比上部多,從而使下部堆芯相對(duì)引入正的反應(yīng)性使得ΔI向左移。綜上所述,稀釋時(shí)上述兩種效應(yīng)均引起ΔI向左移。在穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí),稀釋需要配合R棒的下插兩種效應(yīng)也均可使ΔI向左移。硼化操作的影響正好相反。

    4 不同工況下的軸向功率偏差控制

    通過(guò)分析ΔI控制的各項(xiàng)影響因素,結(jié)合實(shí)際機(jī)組運(yùn)行過(guò)程中不同工況下的各因素變化情況,針對(duì)性地采取控制措施,可以將ΔI控制在較好的范圍內(nèi)。下面針對(duì)滿功率穩(wěn)定運(yùn)行、降功率運(yùn)行、升功率運(yùn)行三種工況分別討論。

    4.1 滿功率穩(wěn)定運(yùn)行

    滿功率運(yùn)行時(shí)堆芯比較穩(wěn)定,ΔI控制的溫度、控制棒、硼濃度、燃耗等各項(xiàng)影響因素的變化均較小。但隨著燃耗的加深,慢化劑溫度系數(shù)越來(lái)越大,堆芯擾動(dòng)帶來(lái)的氙振蕩現(xiàn)象從收斂變得發(fā)散,若不加干預(yù),氙振蕩的加大會(huì)導(dǎo)致ΔI超出預(yù)定范圍。一個(gè)燃料循環(huán)可分為壽期初、壽期中和壽期末三個(gè)階段,壽期初和壽期中堆芯相對(duì)穩(wěn)定,而壽期末控制難度加大。

    4.1.1 壽期初和壽期中

    在壽期初和壽期中滿功率運(yùn)行期間,機(jī)組堆芯功率保持穩(wěn)定在滿功率,則冷卻劑溫度波動(dòng)很小,考慮上述ΔI的影響因素,可以得出控制ΔI的主要手段有以下幾種:利用提出和插入R棒或G棒,這在前文中已提到;利用慢化劑溫度系數(shù),主要通過(guò)升降功率來(lái)實(shí)現(xiàn);利用氙振蕩的周期特性,選擇合適的時(shí)機(jī)進(jìn)行調(diào)節(jié)。由于氙振蕩在壽期初和壽期中期間均是收斂的,一般的擾動(dòng)會(huì)自動(dòng)衰減至穩(wěn)定,無(wú)需特別干預(yù)。該階段如無(wú)預(yù)期外的瞬態(tài)導(dǎo)致的大波動(dòng),ΔI將穩(wěn)定在一定范圍內(nèi)。

    4.1.2 壽期末

    機(jī)組壽期末時(shí),堆芯輕微的擾動(dòng)就能引起較大的氙振蕩,加大ΔI的控制難度,總的原則是需要減少各類擾動(dòng),如功率變化、硼化稀釋、控制棒的提出插入動(dòng)作等。同時(shí),在反應(yīng)性引入的操作時(shí),需少量多次緩慢引入反應(yīng)性。根據(jù)氙振蕩的研究,可知其呈現(xiàn)以24小時(shí)為周期的正弦波動(dòng),所以當(dāng)觀測(cè)到氙振蕩有增大的跡象時(shí),需要提前在前四分之一周期內(nèi)加以干預(yù),效果最佳。壽期末的ΔI控制一般采用提出插入R棒的方式。例如,ΔI向正向發(fā)展的前四分之一期間,適當(dāng)插入一到二步R棒減緩向正的趨勢(shì)。但需要注意的是,當(dāng)向正發(fā)展的趨勢(shì)已經(jīng)發(fā)展到二分之一時(shí)(即將到拐點(diǎn))不宜下插R棒干預(yù),否則將加大其向負(fù)的趨勢(shì),使得后續(xù)ΔI走勢(shì)越來(lái)越惡劣。

    4.2 降功率

    核電廠運(yùn)行期間由于電網(wǎng)、設(shè)備異常等情況,存在頻繁降功率的情況。降功率分為短周期的降功率(小于12小時(shí)),長(zhǎng)周期的降功率,壽期末停堆降功率等。

    4.2.1 短周期降功率

    該種降功率常見于電網(wǎng)調(diào)峰,要求核電廠負(fù)荷跟蹤,時(shí)間一般小于12個(gè)小時(shí)。短周期降功率采取功率棒自動(dòng)跟隨的方式,降功率時(shí)G棒的下插使得ΔI向負(fù)變化,降功率過(guò)程中如果ΔI向負(fù)發(fā)展過(guò)多,可以利用增加控制板的校正量,同時(shí)輔助以硼化操作盡量減小ΔI的變化。

    4.2.2 長(zhǎng)周期降功率

    由于運(yùn)行技術(shù)規(guī)范中明確規(guī)定G棒下插不能超過(guò)12小時(shí),以防止燃耗蔭蔽效應(yīng)導(dǎo)致堆芯燃料的燃耗失調(diào),故優(yōu)先采用硼化降功率,同時(shí)結(jié)合R棒動(dòng)作來(lái)進(jìn)行控制。長(zhǎng)周期降功率一般速率較慢,由于降功率和硼化操作均導(dǎo)致ΔI向正發(fā)展,采用逐步緩慢下插R棒的方法進(jìn)行控制,單次插入R棒一至二步,以確保ΔI沿著參考線下行,這樣可最大程度避免引起氙振蕩。

    4.2.3 壽期末停堆降功率

    核電廠一個(gè)燃料循環(huán)結(jié)束后需要停堆大修,停堆降功率類似短周期負(fù)荷跟蹤降功率,一般采取功率控制棒自動(dòng)跟隨下插的方式,控制棒下插的順序?yàn)镚1-G2-N1-N2,開始G1棒的下插使上部功率降低而下部功率變化很小導(dǎo)致ΔI左移,另外上部功率的減小使氙毒積累從而加劇了ΔI左移,直到G1棒插入堆芯的中部平面以后,G1棒的下插導(dǎo)致下部功率降低的速率比上部功率要快,所以ΔI又出現(xiàn)右移的情況。整個(gè)降功率過(guò)程較快,降功率期間需觀察ΔI在運(yùn)行圖的軌跡,必要時(shí)可以通過(guò)提出和插入R棒來(lái)輔助控制,確保ΔI不超出運(yùn)行圖。

    4.3 升功率

    4.3.1 長(zhǎng)期低功率運(yùn)行后升功率

    長(zhǎng)期低功率運(yùn)行后(一般小于90天),提升功率主要是通過(guò)稀釋進(jìn)行的,由于受堆芯上下部硼微分價(jià)值的影響以及慢化劑溫度系數(shù)的影響,稀釋升功率時(shí)ΔI是左移的。稀釋升功率過(guò)程與硼化降功率相反,升功率和稀釋均導(dǎo)致ΔI向負(fù)發(fā)展,一般升功率速率較慢,可采用逐步緩慢上提R棒的方法控制,單次提出R棒一至二步,以確保ΔI沿著參考線上行,這樣可最大程度避免引起氙振蕩。特別是在壽期末,升功率過(guò)程中須提升較多的R棒來(lái)控制ΔI左移。如果出現(xiàn)ΔI迅速左移且沒(méi)有任何控制手段比如R棒已提到頂時(shí),可停止升功率,等待有利氙振蕩時(shí)機(jī)時(shí)再升功率。

    4.3.2 緊急停堆后重新達(dá)臨界并升功率

    緊急停堆后建議在停堆后6小時(shí)之前或14小時(shí)之后重返臨界并提升功率,因?yàn)樵谕6押?至14小時(shí)之間,氙毒引入的負(fù)反應(yīng)性很大,不利于堆芯達(dá)臨界及后續(xù)控制。升功率為兩種情況,稀釋和提棒,提棒ΔI右移,稀釋?duì)左移,如果一直提棒升功率很可能導(dǎo)致ΔI右移過(guò)大而進(jìn)入二區(qū),同樣若將棒提起一直稀釋來(lái)升功率可能導(dǎo)致ΔI左移而超過(guò)左限線,鑒于此可以使用提棒加稀釋的方法來(lái)升功率,即先提棒后觀察,若ΔI右移一定程度時(shí)再稀釋而使ΔI左移,然后左移到一定程度再提棒,從而不至于使ΔI過(guò)正或過(guò)負(fù)。

    5 結(jié)論

    本文通過(guò)分析ΔI控制的各項(xiàng)影響因素,結(jié)合實(shí)際機(jī)組運(yùn)行過(guò)程中不同工況下的各因素變化特點(diǎn),為了將ΔI控制在較好的范圍內(nèi),可采取針對(duì)性的控制措施如下:(1)滿功率運(yùn)行期間,壽期末的ΔI控制一般采用提出插入R棒的方式。ΔI向正向(或負(fù)向)發(fā)展的前四分之一期間,適當(dāng)插入(或提出)一到二步R棒減緩其發(fā)展趨勢(shì)。(2)短周期降功率采取功率棒自動(dòng)跟隨的方式,降功率時(shí)G棒的下插使得ΔI向負(fù)變化。(3)長(zhǎng)周期降功率采用逐步緩慢下插R棒的方法控制,單次插入R棒一至二步,以確保ΔI沿著參考線下行,這樣可最大程度避免引起氙振蕩。(4)壽期末停堆降功率期間需觀察ΔI在運(yùn)行圖的軌跡,必要時(shí)可以通過(guò)提出和插入R棒來(lái)輔助控制,確保ΔI不超出運(yùn)行圖。(5)低功率稀釋升功率過(guò)程可采用逐步緩慢上提R棒的方法進(jìn)行控制,單次提出R棒一至二步,以確保ΔI沿參考線上行,這樣可最大程度避免引起氙振蕩。當(dāng)R棒已提到頂時(shí),可停止升功率,等待有利氙振蕩時(shí)機(jī)時(shí)再升功率。(6)緊急停堆后重新達(dá)臨界并升功率可以使用提棒加稀釋的方法來(lái)升功率,即先提棒后觀察,若ΔI右移一定程度時(shí)再稀釋而使ΔI左移,然后左移到一定程度再提棒,從而不至于使ΔI過(guò)正或過(guò)負(fù)。

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