周瑞林,王先敏,胡劍濤,錢(qián)廠生
(江西銅業(yè)集團(tuán)有限公司 武山銅礦,江西 瑞昌 332204)
武山銅礦的采礦車(chē)間負(fù)責(zé)全礦的礦石開(kāi)采、運(yùn)輸及充填工作。其中運(yùn)輸是將井下開(kāi)采的礦石運(yùn)送至選礦車(chē)間進(jìn)行破碎、浮選及精尾等選礦工藝,是礦山生產(chǎn)流程中重要的一環(huán)。由于生產(chǎn)任務(wù)的加重,運(yùn)輸?shù)闹饕O(shè)備—振動(dòng)放礦斗[1-3]使用率大大增加。但是其出口端的擋板是木頭材質(zhì)的,不方便控制,工人在操作擋板開(kāi)合的過(guò)程中存在安全隱患,為解決該棘手的問(wèn)題,需對(duì)振動(dòng)放礦斗擋板進(jìn)行了改進(jìn)。
該設(shè)備是該礦重要的生產(chǎn)設(shè)備之一,礦石塊度為0mm~1200mm。該機(jī)采用硬特性振動(dòng)機(jī),優(yōu)點(diǎn)是工作機(jī)體的振幅較線性振動(dòng)機(jī)穩(wěn)定得多,有良好的工作性能。缺點(diǎn)是振幅較大,能耗較高;振動(dòng)放礦機(jī)的懸掛裝置是焊接件,它與振動(dòng)臺(tái)板的聯(lián)接也是焊接的,在較大的循環(huán)交變應(yīng)力作用下焊縫容易開(kāi)裂,開(kāi)焊處重復(fù)焊接多次后,不能再焊接(包括懸掛裝置和振動(dòng)臺(tái)板之間也不能再焊接),導(dǎo)致懸掛裝置和振動(dòng)臺(tái)板失效;振動(dòng)臺(tái)板臺(tái)面與礦石的長(zhǎng)期摩擦后變薄報(bào)廢。更換懸掛裝置和振動(dòng)臺(tái)板難度大,時(shí)間也較長(zhǎng),影響裝礦和給礦生產(chǎn),因此需要減小振幅,增加振動(dòng)臺(tái)面的傾角,提高振機(jī)的生產(chǎn)效率。
在礦石的輸送和放礦斗的停機(jī)檢修過(guò)程中,發(fā)現(xiàn)其存在的問(wèn)題如下:
(1)擋板更換頻繁:其擋板材質(zhì)為傳統(tǒng)的木板,在礦石的振動(dòng)滑落過(guò)程中由于礦石的沖撞導(dǎo)致其磨損較快,更換頻繁,不但增加了井下職工的工作負(fù)擔(dān),還有可能影響礦石的輸送影響生產(chǎn)。
(2)控制不便:改進(jìn)前振動(dòng)放礦斗擋板[4]實(shí)物如圖1所示,其木制擋板沒(méi)有機(jī)器和轉(zhuǎn)軸控制,放礦斗口的開(kāi)合不易操作,需要工作人員手動(dòng)插入或拔出木制擋板,完成開(kāi)合動(dòng)作。
圖1 改進(jìn)前振動(dòng)放礦斗擋板實(shí)物圖
(3)存在安全隱患:木塊擋板離平臺(tái)又高又遠(yuǎn),給操作人員開(kāi)合擋板的作業(yè)帶來(lái)極大的的不便。由于生產(chǎn)任務(wù)繁重,工人為了完成任務(wù),甚至?xí)驹谶\(yùn)輸?shù)V石的礦車(chē)上進(jìn)行擋板開(kāi)合的違章操作。這樣便會(huì)因配合不當(dāng)、礦車(chē)搖晃不穩(wěn)、打滑踩空等突發(fā)狀況[5,6]引發(fā)安全事故。近些年類(lèi)似的輕傷事故就發(fā)生了數(shù)起,給操作人員的人身安全和采礦車(chē)間的安全生產(chǎn)埋下了安全隱患。
(4)當(dāng)振動(dòng)放礦機(jī)工作時(shí),物料作滑行運(yùn)動(dòng),它與工作面始終保持接觸,臺(tái)板工作面容易磨損。這種輸送方式通常需要較大的振幅,才能獲得較高的輸送速度,因此能耗增大。但這種狀態(tài)采用較大的振動(dòng)強(qiáng)度,使振動(dòng)應(yīng)力增大,因而提高了對(duì)機(jī)件強(qiáng)度的要求,懸掛裝置薄弱環(huán)節(jié)是焊縫,這樣導(dǎo)致其頻繁開(kāi)裂。
這種振動(dòng)放礦機(jī)使物料作正向滑動(dòng),即物料與工作面保持接觸,同時(shí)物料沿輸送方向?qū)ぷ髅孀飨鄬?duì)運(yùn)動(dòng)。其振動(dòng)強(qiáng)度為:
式中,K為振動(dòng)強(qiáng)度;ω為振動(dòng)圓頻率;λ為工作面沿振動(dòng)方向的單振幅。
現(xiàn)在的振動(dòng)強(qiáng)度是6.29,符合K一般為5-10的要求,但振動(dòng)臺(tái)面和激振電機(jī)的懸吊架焊縫頻繁開(kāi)裂,機(jī)械強(qiáng)度偏低,因此需要降低振動(dòng)強(qiáng)度。由(1)式可以看出,振動(dòng)強(qiáng)度與振動(dòng)圓頻率的平方成正比,與單振幅成正比。振動(dòng)圓頻率的計(jì)算公式為:
式中,n 為每分鐘振動(dòng)次數(shù),即電機(jī)轉(zhuǎn)速。
2.1.1 降低振機(jī)轉(zhuǎn)速
振機(jī)轉(zhuǎn)速是750r/min,可以改用375r/min,振幅不變的情況下,振動(dòng)強(qiáng)度可降低到原來(lái)的1/4,振動(dòng)強(qiáng)度為 K=1.58。
2.1.2 降低頻率,減小振幅
電機(jī)轉(zhuǎn)速不變時(shí),振幅減少一半,振動(dòng)強(qiáng)度可降低到原來(lái)的1/2。減小振幅可以通過(guò)增加振動(dòng)臺(tái)面的傾角,或減小偏心塊質(zhì)量矩來(lái)實(shí)現(xiàn)??傊捎媒档皖l率和振幅減小的方法對(duì)于降低振動(dòng)強(qiáng)度,提高振機(jī)壽命有利,但是這樣降低了振機(jī)的生產(chǎn)效率。因此,應(yīng)該增加振動(dòng)臺(tái)面的傾角。
2.1.3 增加振動(dòng)臺(tái)面的傾角,提高振機(jī)的生產(chǎn)效率
輸送礦石時(shí),工作面傾角α0與實(shí)際平均速度Vm的關(guān)系如圖2所示。通過(guò)觀察發(fā)現(xiàn),振動(dòng)臺(tái)板的安裝傾角由16°增加到19°時(shí),實(shí)際平均速度將增加約30%。
圖2 工作面傾角與實(shí)際平均速度的關(guān)系如圖
圖3是振動(dòng)放礦斗改進(jìn)后的示意圖,圖4為振動(dòng)放礦斗改進(jìn)后實(shí)物圖。
圖3 振動(dòng)放礦斗新式擋板
圖4 改進(jìn)后振動(dòng)放礦斗擋板實(shí)物圖
圖中3中:1、斗口擋板;2、連接鐵板;3、動(dòng)臂;4、旋轉(zhuǎn)鏈軸;5、底架孔套;6、固定插銷(xiāo)。材料的尺寸如下表1所示:
表1 材料尺寸表
如圖3所示,斗口擋板舍棄木制材料采用鐵質(zhì)鋼板和旋轉(zhuǎn)鏈軸固定在斗口底板上,連接鐵板兩端分別與斗口擋板和動(dòng)臂焊接,底架孔套焊接在底架上,固定插銷(xiāo);斗口擋板、連接鐵板和動(dòng)臂為一體焊接件,可通過(guò)調(diào)節(jié)動(dòng)臂,整體隨著旋轉(zhuǎn)鏈軸進(jìn)行旋轉(zhuǎn),最大可旋轉(zhuǎn)90度,最后用固定插銷(xiāo)插入底架孔套進(jìn)行固定,從而可以輕松進(jìn)行斗口擋板的開(kāi)關(guān)動(dòng)作[7]。
(1)物料的實(shí)際平均速度為:
式中,γα為傾角對(duì)平均速度的修正系數(shù),(目前為16°,改進(jìn)后取傾角α=19°),改進(jìn)為1.55~1.80,取1.55;ch為料層厚度對(duì)輸送速度的影響系數(shù),大致取0.5~0.6,取0.5;c m為物料性質(zhì)對(duì)輸送速度的影響系數(shù),對(duì)塊狀物料取0.8~0.9,取0.8;cω為滑行運(yùn)動(dòng)對(duì)輸送速度的影響系數(shù),取1;vd為水平輸送時(shí)的理論平均速度;δ為振動(dòng)方向角,取 45°;μ為摩擦角;Pkm為速度系數(shù),取3。水平輸送時(shí)的理論平均速度vd 為:
(2)振放機(jī)的生產(chǎn)效率為:
式中,h為料層厚度,一般取 h=0.7~0.8H(H為槽體高度);B 為工作面寬度。效率略高于改造前1000t/h。
振動(dòng)放礦斗的新式擋板采用鐵質(zhì)鋼板,更加耐磨。增加了調(diào)節(jié)動(dòng)臂,操作人員在振動(dòng)放礦斗旁邊即可完成擋板的開(kāi)合作業(yè),通過(guò)在運(yùn)礦工作的實(shí)踐,改進(jìn)的擋板不僅提高耐磨性,而且操作簡(jiǎn)單方便,消除了開(kāi)合擋板的安全隱患;通過(guò)降低電機(jī)的降低振機(jī)轉(zhuǎn)速、振動(dòng)頻率,增大工作臺(tái)面的傾斜角度,提高放礦的效率,滿(mǎn)足了礦山安全生產(chǎn)的需求,在同等相似的礦山中具有推廣應(yīng)用的價(jià)值。