220 t/h生物質(zhì)循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化改造

李定青， 李德波

(1. 廣東粵電湛江生物質(zhì)發(fā)電有限公司， 廣東湛江 524000；2. 廣東電科院能源技術(shù)有限責(zé)任公司， 廣州 510080)

隨著化石能源的儲(chǔ)量不斷減少及利用過(guò)程產(chǎn)生環(huán)境污染問(wèn)題日趨嚴(yán)重，可替代能源的規(guī)?；_發(fā)利用顯得尤為緊迫。生物質(zhì)能作為綠色清潔能源利用的一種形式，因其具有儲(chǔ)量豐富、低污染和可再生等特點(diǎn)，逐步成為研究和開發(fā)利用的熱點(diǎn)。由于生物質(zhì)燃料含氮質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.5%～1.5%，與煤炭的含氮量基本相近，生物質(zhì)燃料在燃燒過(guò)程中不可避免地產(chǎn)生氮氧化物(NOx)，國(guó)內(nèi)生物質(zhì)電站鍋爐運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明生物質(zhì)燃料在燃燒過(guò)程產(chǎn)生的NOx不可忽略。

國(guó)內(nèi)許多研究者開展了生物質(zhì)鍋爐改造關(guān)鍵技術(shù)研究工作。費(fèi)芳芳等[1]開展了生物質(zhì)直燃發(fā)電鍋爐NOx排放特性與調(diào)整試驗(yàn)研究，通過(guò)改變氧量、一次風(fēng)量和給料均勻性等燃燒調(diào)整試驗(yàn),分析了某生物質(zhì)電廠鍋爐NOx排放質(zhì)量濃度大幅度波動(dòng)的原因,通過(guò)燃燒優(yōu)化調(diào)整后,該電廠的NOx排放質(zhì)量濃度大幅下降。宋景慧等[2]進(jìn)行了220 t/h生物質(zhì)循環(huán)流化床(CFB)鍋爐性能優(yōu)化試驗(yàn)研究，主要研究了一次風(fēng)率、燃燒氧量、床壓對(duì)鍋爐效率的影響。郭勇等[3]進(jìn)行了在燃煤鍋爐上直接燃燒生物質(zhì)燃料的試驗(yàn)研究。肖志前等[4]進(jìn)行了生物質(zhì)鍋爐混煤摻燒對(duì)鍋爐經(jīng)濟(jì)性及穩(wěn)定性的影響研究。陳偉等[5]進(jìn)行了生物質(zhì)鍋爐爐渣熱量回收系統(tǒng)及工程應(yīng)用的研究。李莉等[6]進(jìn)行了桉樹類生物質(zhì)燃燒飛灰可燃物含量分析方法研究。何榮等[7]進(jìn)行了生物質(zhì)CFB燃燒飛灰特性分析。張建春等[8]進(jìn)行了純?nèi)忌镔|(zhì)CFB鍋爐設(shè)計(jì)與運(yùn)行。駱仲泱等[9]進(jìn)行了生物質(zhì)直燃發(fā)電鍋爐受熱面沉積和高溫腐蝕研究。龍紀(jì)淼等[10]對(duì)生物質(zhì)燃燒過(guò)程中K元素的遷移特性進(jìn)行了研究。程偉良等[11]對(duì)生物質(zhì)鍋爐中溫過(guò)熱器結(jié)渣機(jī)理進(jìn)行了研究。周建強(qiáng)等[12]進(jìn)行了生物質(zhì)鍋爐脫硝技術(shù)及工程應(yīng)用研究。

2011年7月，國(guó)家環(huán)保部科技標(biāo)準(zhǔn)司組織修訂了GB 13223—2011 《火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》，該標(biāo)準(zhǔn)以燃煤火電廠燃料特性、污染物產(chǎn)生機(jī)理和處理實(shí)踐為基礎(chǔ)，適用于單臺(tái)出力在65 t/h以上且采用煤矸石、生物質(zhì)、油頁(yè)巖等燃料的電站鍋爐。由于早期設(shè)計(jì)的生物質(zhì)電站鍋爐燃料預(yù)處理、給料系統(tǒng)、配風(fēng)系統(tǒng)等方面沒(méi)有經(jīng)驗(yàn)可借鑒，設(shè)計(jì)參數(shù)與實(shí)際運(yùn)行存在一定偏差，造成鍋爐實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中NOx排放質(zhì)量濃度超標(biāo)，難以滿足當(dāng)前環(huán)保排放標(biāo)準(zhǔn)。

筆者以某生物質(zhì)電廠220 t/h高溫高壓生物質(zhì)CFB鍋爐存在的設(shè)計(jì)燃料偏差、爐內(nèi)氣相燃燒不穩(wěn)定、NOx排放量偏高等問(wèn)題為切入點(diǎn)，通過(guò)優(yōu)化生物質(zhì)燃料預(yù)處理及給料系統(tǒng)、深度分級(jí)燃燒改造、旋風(fēng)分離器降阻提效等方面進(jìn)行研究探討。

1 鍋爐概況

該220 t/h高溫高壓生物質(zhì)CFB鍋爐型號(hào)為HX220/9.8-Ⅳ1，單鍋筒、自然循環(huán)水管鍋爐，半露天布置，最大連續(xù)蒸發(fā)量(BMCR)工況下鍋爐主要參數(shù)見表1。爐膛采用懸吊結(jié)構(gòu), 旋風(fēng)分離器采用支撐結(jié)構(gòu)。爐膛分為兩部分，即下部密相區(qū)和上部稀相區(qū)，四周為膜式水冷壁，在密相區(qū)內(nèi)形成縮口和垂直段，布風(fēng)板以上6.5 m內(nèi)涂耐火材料防止磨損。燃燒空氣分一次風(fēng)和二次風(fēng), 分段送風(fēng), 一次風(fēng)經(jīng)水冷風(fēng)室及布風(fēng)板送入爐膛, 一次風(fēng)體積流量約占總風(fēng)體積流量的55%, 二次風(fēng)體積流量約占總風(fēng)體積流量的45%。二次風(fēng)口設(shè)計(jì)在爐膛密相區(qū)上部10.5 m處，煙氣經(jīng)爐膛出口進(jìn)入水平煙道的高溫過(guò)熱器，然后分兩路分別進(jìn)入兩側(cè)旋風(fēng)分離器, 經(jīng)旋風(fēng)分離器分離后的煙氣進(jìn)入尾部煙道。

表1 BMCR工況下鍋爐主要技術(shù)參數(shù)

鍋爐設(shè)計(jì)燃料主要為桉樹皮、按樹根、桉樹枝葉和甘蔗渣等農(nóng)林廢棄物。由于生物質(zhì)燃料的收集具有一定的季節(jié)性，且生物質(zhì)燃料的品種、熱值、水分等參數(shù)變化大，為保證鍋爐運(yùn)行時(shí)入爐燃料品質(zhì)的穩(wěn)定性，采取不同燃料進(jìn)行摻燒。設(shè)計(jì)燃料配比為：50%(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同)甘蔗葉(水分質(zhì)量分?jǐn)?shù)為12%)+20%樹皮(水分質(zhì)量分?jǐn)?shù)為25%)+30%其他(水分質(zhì)量分?jǐn)?shù)為25%)。設(shè)計(jì)燃料特性見表2。

表2 設(shè)計(jì)燃料參數(shù)

2 鍋爐燃燒存在的問(wèn)題

鍋爐設(shè)計(jì)燃料以含水率低的甘蔗葉為主，入爐水分質(zhì)量分?jǐn)?shù)為18.5%，低位發(fā)熱量約為12.6 MJ/kg；實(shí)際入爐燃料以桉樹皮為主，其水分質(zhì)量分?jǐn)?shù)為45%～50%，摻配含水質(zhì)量分?jǐn)?shù)為15%～25%的木材加工廢料，實(shí)際入爐燃料水分質(zhì)量分?jǐn)?shù)為40%～50%，低位發(fā)熱量為8～9 MJ/kg。由于實(shí)際入爐燃料與設(shè)計(jì)燃料的水分和發(fā)熱量存在較大偏差，進(jìn)而引發(fā)了燃料預(yù)處理及爐前給料系統(tǒng)運(yùn)行不順暢、燃燒組織不穩(wěn)定、NOx排放質(zhì)量濃度高、鍋爐效率降低等一系列燃燒相關(guān)問(wèn)題。

2.1 燃料預(yù)處理和爐前給料系統(tǒng)運(yùn)行不順暢

由于實(shí)際入爐燃料水分含量高，加劇了燃料顆粒間相互黏結(jié)，造成燃料流動(dòng)性變差，燃料破碎顆粒偏大，爐前給料系統(tǒng)易出現(xiàn)燃料抱團(tuán)、阻塞、給料不順暢等問(wèn)題。

2.2 燃燒組織不穩(wěn)定及NOx排放質(zhì)量濃度高

由于爐前給料系統(tǒng)運(yùn)行不穩(wěn)定，給料均勻性差直接導(dǎo)致了爐膛燃燒區(qū)域壓力大幅度波動(dòng)，火焰鋒面穩(wěn)定性較差，這就意味著爐內(nèi)可燃物燃燒過(guò)程中氧氣濃度大幅波動(dòng)，導(dǎo)致燃燒過(guò)程中NOx的生成量顯著升高。

2.3 鍋爐熱效率降低

由于燃料在著火前需要吸熱干燥，入爐燃料水分含量高導(dǎo)致了著火熱需求大幅增加，爐膛密相區(qū)溫度降低，燃料在爐膛密相區(qū)的燃燒份額、發(fā)熱量降低。而爐膛稀相區(qū)揮發(fā)分析出的水蒸氣分壓大幅增加，降低了揮發(fā)分燃燒速率，揮發(fā)分燃盡難度大。運(yùn)行人員為了降低NOx排放質(zhì)量濃度，采取低氧燃燒操作模式進(jìn)一步增大了揮發(fā)分燃盡難度，最終降低了鍋爐熱效率。

除此之外，由于入爐燃料水分含量增加、發(fā)熱量降低，機(jī)組在相同負(fù)荷情況下，煙氣量高于設(shè)計(jì)值，引起了煙氣流速增大，鍋爐受熱面的磨損加劇、旋風(fēng)分離器阻力提升，影響引風(fēng)機(jī)出力和電耗。

3 燃燒優(yōu)化改造

3.1 生物質(zhì)燃料預(yù)處理措施

入爐生物質(zhì)燃料顆粒的尺寸、均勻性是影響爐前給料系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定的重要因素。大尺寸(顆粒直徑大于100 mm)生物質(zhì)顆粒在爐前給料系統(tǒng)中極易以抱團(tuán)形式入爐，加劇爐內(nèi)燃燒組織波動(dòng)，影響NOx和一氧化碳(CO)排放。通過(guò)加強(qiáng)燃料預(yù)處理環(huán)節(jié)管理保證入爐燃料顆粒度符合要求。

對(duì)于外購(gòu)成品燃料，嚴(yán)格控制生物質(zhì)顆粒度和均勻性，減少大尺寸生物質(zhì)燃料量；對(duì)于廠內(nèi)破碎燃料，增加篩分工序，將大于100 mm顆粒直徑的燃料篩出后重新破碎，以保證生物質(zhì)物料顆粒度滿足要求。

3.2 爐前給料系統(tǒng)優(yōu)化

爐前給料系統(tǒng)的主要問(wèn)題是給料不順暢、不連續(xù)及燃料水分含量較高時(shí)落料管堵塞。圖1為給料系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)示意圖。該系統(tǒng)的工作原理為料倉(cāng)內(nèi)部的承托螺旋承托住輸料皮帶卸下燃料的質(zhì)量并盡可能將集中落下的物料均勻地分散到倉(cāng)內(nèi)不同位置，在承托螺旋下方的一級(jí)螺旋將通過(guò)承托螺旋落下的燃料向鍋爐方向輸運(yùn)并送出料倉(cāng)，一級(jí)螺旋的轉(zhuǎn)速?zèng)Q定了給料量，一級(jí)螺旋送出的物料進(jìn)入較高速運(yùn)行的二級(jí)螺旋后送入落料管。該流程是生物質(zhì)發(fā)電行業(yè)多年運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)積累后逐步形成的主流給料方案，該方案的核心在于解決一級(jí)螺旋出料端和料倉(cāng)壁面相切的部位的物料擠壓?jiǎn)栴}，見圖1中圈1處。一級(jí)螺旋帶到末端的原料量一般都會(huì)多于能通過(guò)倉(cāng)壁落到二級(jí)螺旋上的物料，過(guò)多的物料受倉(cāng)壁物理限制會(huì)在螺旋出料端被阻滯。如果物料具有一定的流動(dòng)性，則會(huì)通過(guò)局部擠壓將多余的物料向上輸運(yùn)；但是由于生物質(zhì)物料流動(dòng)性差，特別是對(duì)于高含水率的樹皮類生物質(zhì)，在該處的擠壓沒(méi)法通過(guò)向上流動(dòng)而得到緩解，反而會(huì)在該部位越壓越緊，緊密壓實(shí)的物料會(huì)將一級(jí)螺旋抱死從而導(dǎo)致故障發(fā)生。

圖1 給料系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)示意圖

承托螺旋的設(shè)計(jì)對(duì)落到一級(jí)螺旋上的物料量進(jìn)行了初步控制，大幅度降低了出料端物料擠壓的問(wèn)題，但還是難以完全杜絕該問(wèn)題。為此，對(duì)一級(jí)螺旋出料端的倉(cāng)壁做了相應(yīng)的改造，在倉(cāng)壁底端向鍋爐側(cè)增加一個(gè)矩形小空間(見圖2)，提供了額外的緩沖容積，減緩了該處的物料擠壓；另外，由于存在承托螺旋下料分配及局部阻礙擠壓等因素，且一級(jí)螺旋慢速運(yùn)轉(zhuǎn)而物料在螺旋出料處糾纏特性較強(qiáng)，所以一級(jí)螺旋送出的物料質(zhì)量流量波動(dòng)很大，這種不均勻性在高速運(yùn)轉(zhuǎn)的二級(jí)螺旋及物料快速滑落的落料管中無(wú)法得到有效扭轉(zhuǎn)或者改善，必須進(jìn)行給料均勻性改造。在一級(jí)螺旋物料出口處的上方設(shè)置以較高速度旋轉(zhuǎn)的小型擾動(dòng)裝置(見圖3)，避免物料在該處短時(shí)間停滯累積后成團(tuán)落下。該類裝置在生物質(zhì)給料行業(yè)有應(yīng)用的先例，設(shè)計(jì)中需要考慮對(duì)原料中所含繩狀雜質(zhì)的纏繞有一定的耐受性，增加該裝置后可望改善給料的質(zhì)量流量均勻性，從而平抑爐膛燃燒過(guò)程壓力波動(dòng)，抑制燃燒過(guò)程中NOx的生成。

圖2 一級(jí)螺旋出料端倉(cāng)壁改進(jìn)

圖3 擾動(dòng)裝置

3.3 深度分級(jí)燃燒

原設(shè)計(jì)中鍋爐在布風(fēng)板以上4.6 m和5.6 m高度上的前后墻分兩層布置了17個(gè)直徑為200 mm的二次風(fēng)口，分別為前墻上排4個(gè)，下排3個(gè)；后墻上下排各5個(gè)。通過(guò)給料口落入爐膛的燃料在密相區(qū)受熱熱解析出揮發(fā)分，析出的揮發(fā)分在一次風(fēng)供應(yīng)的不充足氧氣條件下部分燃燒，剩余的部分隨著煙氣上行在稀、密相區(qū)交界處，即二次風(fēng)給入部位燃燒并在附近爐膛空間內(nèi)繼續(xù)燃燒直至燃盡。這種分級(jí)供風(fēng)燃燒的模式既兼顧了燃燒效率，又能在爐膛下部維持較穩(wěn)定的還原性氣氛區(qū)域，有利于燃燒過(guò)程隨著熱解和半焦燃燒過(guò)程釋放的NOx前驅(qū)體被還原為氮?dú)猓瑥亩档蚇Ox的排放質(zhì)量濃度。但是由于燃料含水率大幅增加、發(fā)熱量顯著降低的客觀情況，燃料進(jìn)入爐膛后析出揮發(fā)分的過(guò)程被延遲、揮發(fā)分中水蒸氣比例高導(dǎo)致可燃性降低，以及水分蒸發(fā)吸熱導(dǎo)致的局部溫度降低等因素，使原本位于稀、密相區(qū)交界處的揮發(fā)分燃盡區(qū)域顯著沿?zé)煔饬鲃?dòng)方向向爐膛上部延伸，現(xiàn)有位置噴入的二次風(fēng)無(wú)法讓揮發(fā)分燃盡，導(dǎo)致局部區(qū)域氧氣存在過(guò)量的情況。研究顯示流化床內(nèi)部在沒(méi)有二次風(fēng)擾動(dòng)的情況下，氣固相物質(zhì)在爐膛截面上的橫向擴(kuò)散能力并不顯著，導(dǎo)致在爐膛中上部存在氣相濃度場(chǎng)不均勻，在氧氣濃度較高區(qū)域NOx的形成受到促進(jìn)，而在氧氣濃度低的區(qū)域會(huì)由于揮發(fā)分燃盡程度低導(dǎo)致煙氣中CO含量劇增降低鍋爐熱效率。

為了改變上述情況，減少現(xiàn)有二次風(fēng)口高度入爐風(fēng)的份額，將減少部分二次風(fēng)在爐膛標(biāo)高15～16 m處送入鍋爐。爐膛標(biāo)高15～16 m處爐膛溫度較高，有利于揮發(fā)分燃燒具有較高的速率；二次風(fēng)能在該處對(duì)爐膛截面實(shí)現(xiàn)較均勻的穿透；該處沒(méi)有威脅鍋爐運(yùn)行的其他負(fù)面影響。通過(guò)計(jì)算爐膛截面風(fēng)速及評(píng)估細(xì)顆粒燃料入爐析出揮發(fā)分的動(dòng)態(tài)過(guò)程所獲取的顆粒揮發(fā)分析出時(shí)間，采取棄用現(xiàn)有下層二次風(fēng)口，在爐膛標(biāo)高15～16 m附近的前后墻上開新的二次風(fēng)口，前后墻各5個(gè)，采用對(duì)沖布置。具體位置見圖4。

圖4 二次風(fēng)口改造示意圖

由于新開的二次風(fēng)口位于爐膛稀相區(qū)內(nèi)側(cè)無(wú)耐磨澆注料的水冷壁區(qū)域，二次風(fēng)對(duì)管內(nèi)壁形狀及二次風(fēng)引入爐膛射流對(duì)爐內(nèi)顆粒流動(dòng)場(chǎng)的擾動(dòng)，極易引起二次風(fēng)口附近水冷壁管的磨損，為此在通入二次風(fēng)管處水冷壁的內(nèi)側(cè)澆筑耐磨澆注料，保持澆注料上沿和水平方向呈45°。該處的澆注料結(jié)構(gòu)和水冷壁管內(nèi)壁形成一個(gè)容納床料顆粒的空間，貼壁向下運(yùn)動(dòng)的顆粒會(huì)在該處形成自然的堆積角。該處聚集的靜止顆粒充當(dāng)了水冷壁的保護(hù)層，可以避免局部磨損問(wèn)題的發(fā)生。

3.4 旋風(fēng)分離器入口增設(shè)燃盡風(fēng)

爐內(nèi)低氧燃燒一方面對(duì)控制爐內(nèi)NOx的形成具有較好的效果，但另一方面使得煙氣中的CO濃度急劇升高。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)，CO體積分?jǐn)?shù)最高達(dá)到8×10-3，嚴(yán)重降低鍋爐熱效率?？紤]到旋風(fēng)分離器出口工作溫度基本在600 ℃以下，為進(jìn)一步提高CO燃盡率，采用分離器入口增設(shè)燃盡風(fēng)，將部分二次風(fēng)從旋風(fēng)分離器入口送入，煙氣與送入的二次風(fēng)在分離器內(nèi)混合燃燒，進(jìn)一步燃盡煙氣中CO。沿每個(gè)分離器入口高度方向布置3個(gè)內(nèi)徑為150 mm的二次風(fēng)口，以15°傾斜角度沿?zé)煔饬飨蛩腿霟煹?，見圖5。同時(shí)，為避免分離器出口煙氣溫度過(guò)高導(dǎo)致低溫過(guò)熱器積灰嚴(yán)重，可通過(guò)增加轉(zhuǎn)向室入口凝渣管受熱面面積來(lái)適當(dāng)降低煙氣溫度。

圖5 增設(shè)燃盡風(fēng)位置點(diǎn)

3.5 旋風(fēng)分離器降阻提效

原鍋爐運(yùn)行時(shí)旋風(fēng)分離器入口、出口的壓降(簡(jiǎn)稱旋風(fēng)分離器壓降)約為3 000 Pa，高于設(shè)計(jì)值(1 577 Pa)，影響引風(fēng)機(jī)電耗，甚至由于煙氣量增大，導(dǎo)致引風(fēng)機(jī)出力不足，進(jìn)而成為鍋爐達(dá)不到滿負(fù)荷的限制因素。

旋風(fēng)分離器壓降與氣體入口流速、分離器各部分尺寸相關(guān)。燃料中偏高的水分含量導(dǎo)致煙氣量增加，進(jìn)而導(dǎo)致分離器入口流速增加是引起分離器壓降升高的主要原因。經(jīng)計(jì)算，在燃料平均水分質(zhì)量分?jǐn)?shù)為45%，鍋爐出力、效率均維持不變的情況下，煙氣量將比鍋爐設(shè)計(jì)燃料工況的煙氣量大18%，考慮到高水分含量工況運(yùn)行的鍋爐熱效率會(huì)顯著降低，燃料消耗量相應(yīng)增大，實(shí)際運(yùn)行中煙氣量增大的幅度還要更大。目前，旋風(fēng)分離器入口的煙氣平均流速高達(dá)30 m/s以上，明顯高于設(shè)計(jì)值。鍋爐水平煙道后布置的兩個(gè)上排氣蝸殼式絕熱旋風(fēng)分離器入口尺寸為3 500 mm×1 300 mm，入口向下傾斜10°。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備結(jié)構(gòu)，對(duì)旋風(fēng)分離器入口實(shí)施改造(見圖6)。

圖6 旋風(fēng)分離器改造前后示意圖

將喉口寬度由1 300 mm擴(kuò)大到1 500 mm，可以將旋風(fēng)分離器入口風(fēng)速降低到25 m/s左右，從而兼顧分離效率和工作阻力。

4 改造效果分析

通過(guò)采取以上改造措施，鍋爐燃燒優(yōu)化效果明顯(見圖7～圖9)。

圖7 NOx排放質(zhì)量濃度變化規(guī)律

圖8 CO排放體積分?jǐn)?shù)變化規(guī)律

圖9 旋風(fēng)分離器壓降變化規(guī)律

在機(jī)組額定負(fù)荷下，NOx排放質(zhì)量濃度低于100 mg/m3，CO排放體積分?jǐn)?shù)由改造前最高約14×10-3下降至2×10-3以下，改造后旋風(fēng)分離器壓降下降了1.4～1.8 kPa，鍋爐熱效率由改造前83.6%提高至88.7%，提升了5.1百分點(diǎn)。

5 結(jié)語(yǔ)

筆者以某生物質(zhì)電廠220 t/h高溫高壓生物質(zhì)CFB鍋爐為例，以爐膛氣相燃燒不穩(wěn)定、NOx排放量偏高、鍋爐熱效率下降等問(wèn)題為切入點(diǎn)，通過(guò)優(yōu)化生物質(zhì)燃料預(yù)處理及爐前給料系統(tǒng)、深度分級(jí)燃燒改造、旋風(fēng)分離器降阻提效等方面進(jìn)行研究及工程應(yīng)用，主要結(jié)論和建議如下：

(1) 加強(qiáng)生物質(zhì)燃料預(yù)處理環(huán)節(jié)管控，減少顆粒直徑大于100 mm的燃料量，改善入爐燃料的均勻性。

(2) 通過(guò)在料倉(cāng)壁一級(jí)螺旋出料端及一、二級(jí)螺旋銜接處設(shè)置旋轉(zhuǎn)均料結(jié)構(gòu)，解決爐前給料系統(tǒng)燃料抱團(tuán)、阻塞等問(wèn)題，保證給料連續(xù)性和均勻性。

(3) 調(diào)整二次風(fēng)布局，關(guān)閉現(xiàn)有下層二次風(fēng)風(fēng)門，在爐膛前后墻15～16 m標(biāo)高處重新設(shè)置10個(gè)二次風(fēng)口，改造后可以確保NOx排放質(zhì)量濃度控制在100 mg/m3以下。

(4) 調(diào)整旋風(fēng)分離器喉口寬度，由1 300 mm 擴(kuò)大至1 500 mm，可有效降低分離器入口煙氣流速，從而有效降低旋風(fēng)分離器壓降，提高鍋爐熱效率。

(5) 通過(guò)在旋風(fēng)分離器入口布置燃盡風(fēng)，保證CO的氣體燃盡率，有效降低化學(xué)不完全燃燒損失，提高鍋爐熱效率。

通過(guò)采取以上改造措施，鍋爐燃燒優(yōu)化效果明顯，可為同類型機(jī)組節(jié)能增效改造提供參考。