煤巖力學(xué)非均質(zhì)性對(duì)孔滲性質(zhì)的影響規(guī)律

劉雄飛， 郭建設(shè)， 汪道兵， 董永存， 李秀輝， 宇 波

(1.中國(guó)石油大學(xué)(北京)非常規(guī)油氣科學(xué)技術(shù)研究院， 北京 102249; 2.東北石油大學(xué)石油工程學(xué)院， 大慶 163318； 3.中國(guó)石油吐哈油田分公司， 哈密 838202； 4.北京石油化工學(xué)院機(jī)械工程學(xué)院， 北京 102617； 5.北京石油化工學(xué)院， 深水油氣管線關(guān)鍵技術(shù)與裝備北京市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 北京 102617)

煤巖是由有機(jī)物質(zhì)和無機(jī)礦物質(zhì)混合組成的復(fù)雜不均勻介質(zhì)，具有很強(qiáng)的非均質(zhì)性[1-2]。煤層氣開采時(shí)滲透率和孔隙度受溫度場(chǎng)、流動(dòng)壓力和巖石變形三者共同影響作用，地下煤巖的滲透率和孔隙度變化過程本質(zhì)上為非均質(zhì)巖體內(nèi)熱流固耦合過程[3-4]。CT掃描實(shí)驗(yàn)表明煤巖內(nèi)部發(fā)育大量割理與裂隙[1,5-8]，此特征使得煤巖存在強(qiáng)宏觀力學(xué)非均質(zhì)性，因此傳統(tǒng)的均勻連續(xù)性假設(shè)與地下真實(shí)情況不相符，建立在傳統(tǒng)均質(zhì)假設(shè)基礎(chǔ)上的孔隙度與滲透率時(shí)空演化分析方法受到嚴(yán)重挑戰(zhàn)，這成為目前煤層氣開采過程中亟待解決的關(guān)鍵力學(xué)問題。

煤層氣開采過程中，受甲烷熱傳導(dǎo)、解吸和吸附的綜合作用，煤巖溫度發(fā)生變化[9-12]。實(shí)驗(yàn)證明，甲烷解吸過程中煤巖溫度下降5 ℃左右[5-10]。因此，溫度引起的熱應(yīng)力作用使得煤巖變形，從而將影響煤巖滲透率和孔隙度變化。在數(shù)值模擬方面，楊天鴻等[12]建立了考慮甲烷氣體解吸、吸附作用的氣體滲流—應(yīng)力耦合作用模型，模擬結(jié)果表明：圍壓對(duì)瓦斯抽放效果影響較大，高圍壓下，若沒有卸壓作用，滲流阻力較大，瓦斯開采效果較差，但是該模型未考慮溫度效應(yīng)對(duì)煤巖滲透性的影響。侯永強(qiáng)等[6]建立了高溫高壓井筒耦合傳熱數(shù)學(xué)模型，應(yīng)用有限差分法對(duì)該數(shù)學(xué)模型進(jìn)行求解，通過數(shù)值模擬，得到了井筒及其腔體內(nèi)流體的耦合傳熱過程溫度場(chǎng)變化規(guī)律，該模型可為模擬井筒加溫過程提供理論依據(jù)。王俊等[8]通過多場(chǎng)耦合數(shù)值模擬，分別研究泄漏壓力、環(huán)境溫度和障礙物等因素對(duì)埋地管道泄漏擴(kuò)散的影響規(guī)律，結(jié)果表明，甲烷濃度隨時(shí)間的變化曲線主要分為3個(gè)階段：孕育階段、快速增長(zhǎng)階段和緩慢增長(zhǎng)階段。馬忠[13]考慮了瓦斯抽采期間的溫度效應(yīng)，建立了煤巖熱流固耦合模型，結(jié)果表明提高溫度可以促進(jìn)大量吸附的瓦斯解吸，同時(shí)解析作用使得煤巖變形，有利于增加煤巖滲透率和孔隙度，但是該模型未考慮煤巖力學(xué)非均質(zhì)性對(duì)煤巖孔滲參數(shù)的影響。在熱流固模型基礎(chǔ)上，魏晨慧[10]建立了熱流固損傷耦合模型，研究了不同側(cè)壓系數(shù)和孔壁增溫條件下煤巖的地應(yīng)力變化和損傷演化過程，但是本模型為二維模擬。室內(nèi)實(shí)驗(yàn)研究表明，煤巖滲透率與圍壓、溫度和氣壓密切相關(guān)，煤巖滲透率一般隨溫度的升高呈遞減趨勢(shì)，但也有呈現(xiàn)先減小后增大趨勢(shì)可能，因?yàn)槊簬r滲透率變化是熱膨脹、解吸和裂隙殘余水分蒸發(fā)三者耦合作用結(jié)果[1-4]。但是，煤巖孔滲測(cè)試實(shí)驗(yàn)結(jié)果存在著較強(qiáng)的尺寸效應(yīng)，即煤巖試樣樣品尺寸不同，孔滲測(cè)試實(shí)驗(yàn)結(jié)果也不同。

基于Weibull隨機(jī)分布函數(shù)表征煤巖力學(xué)非均質(zhì)性，建立了考慮煤巖甲烷吸附、解吸、煤巖變形、溫度效應(yīng)和氣體壓力相互耦合的滲透率與孔隙度時(shí)空演化三維有限元模型，通過Petrov-Galerkin有限元離散，分析了非均質(zhì)度煤巖井筒附近孔滲參數(shù)的變化規(guī)律。研究結(jié)果對(duì)指導(dǎo)煤層氣高效開采具有重要理論意義。

1 控制方程

研究涉及3個(gè)物理過程，即煤巖變形、甲烷氣體滲流和傳熱過程，這3個(gè)過程之間是相互耦合的。各物理場(chǎng)控制方程如下。

1.1 巖石應(yīng)力平衡方程

根據(jù)彈性力學(xué)理論，煤巖變形時(shí)滿足的力學(xué)平衡方程為[11]

σij,j+Fi=0

(1)

式(1)中：σij為總應(yīng)力張量， MPa；σij,j表示σij對(duì)第j個(gè)分量的偏導(dǎo)數(shù)；Fi為體積力向量， MPa。

根據(jù)Terzaghi有效應(yīng)力理論，總應(yīng)力場(chǎng)可分解為巖石骨架承受的有效應(yīng)力場(chǎng)和孔隙內(nèi)流體壓力場(chǎng)，即

σij,j=σ′ij,j+αPδij

(2)

式(2)中：σ′ij為有效應(yīng)力張量， MPa；σ′ij，j表示σ′ij對(duì)第j個(gè)分量的偏導(dǎo)數(shù)， MPa；α為Biot孔隙彈性常數(shù)，取值為0～1的小數(shù)；P為孔隙壓力， MPa；δij為Kronecker符號(hào)。

煤巖變形時(shí)的總應(yīng)變除了彈性應(yīng)變外，還包括甲烷氣體壓力引起的應(yīng)變、煤巖顆粒吸附甲烷所引起的線性吸附膨脹應(yīng)變和熱膨脹應(yīng)變。因此，有效應(yīng)力張量可表達(dá)為[12]

(3)

式(3)中：λ、G為拉梅常數(shù)， MPa；εv為巖石體積應(yīng)變，小數(shù)；β為熱膨脹系數(shù)， K-1；a、b為L(zhǎng)angmuir吸附常數(shù)，單位分別為m3/kg和 MPa-1；Ks為煤巖顆粒體積模量， MPa；Vm為氣體摩爾體積，L/mol；ρ為煤巖密度，kg/m3；T為溫度，K；R為摩爾氣體常數(shù)，J/(mol·K)；Δ為拉普拉斯算子；εij為應(yīng)變張量。

煤巖變形時(shí)幾何方程為[3,13-16]

(4)

式(4)中：u為巖石位移向量，m。

聯(lián)立式(1)～式(4)可得煤巖變形的力學(xué)平衡方程為[12-18]

(5)

式(5)中：γ為泊松比；Pi為對(duì)壓力x、y、z方向的偏導(dǎo)數(shù)。

1.2 滲流場(chǎng)控制方程

根據(jù)質(zhì)量守恒定律、達(dá)西定律和Langmuir吸附方程，可得煤巖內(nèi)甲烷氣體滿足的滲流場(chǎng)方程為[4,6,15-19]

(6)

式(6)中：φ為煤巖孔隙度；t為時(shí)間，s；k為煤巖滲透率，m2；μ為氣體黏度，mPa·s；M為氣體分子量，g/mol；h為Klinkenberg系數(shù)，Pa；c為校正系數(shù)，kg/m3；Qs為源匯項(xiàng)，kg/(m3·s)。

1.3 溫度場(chǎng)控制方程

根據(jù)傅里葉定律和能量守恒方程，可得溫度場(chǎng)控制方程為[9-11]

(7)

式(7)中：η為煤巖導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m·K)；Cv為定容比熱容，J/(kg·K)；Q為甲烷含量，t/m3；q為氣體滲流速度，m/s；T0為參考溫度，K。

1.4 交叉耦合方程

在熱流固耦合過程中，煤巖的孔隙度和滲透率為氣體壓力、溫度場(chǎng)和巖石變形(或應(yīng)力場(chǎng))的函數(shù)，其表達(dá)式為[3,12,17-20]

(8)

(9)

式中：φ0為初始孔隙度；k0為初始滲透率，m2。式(8)、式(9)體現(xiàn)了煤層氣吸附、解吸、壓縮、溫度-滲流-應(yīng)力耦合影響作用下巖石滲透率和孔隙度的不用機(jī)制，體現(xiàn)了熱流固耦合作用下煤巖孔滲演化規(guī)律。

2 計(jì)算模型和方案

2.1 模型簡(jiǎn)介

由于三維熱流固耦合問題計(jì)算量巨大，為節(jié)省計(jì)算成本，選取邊長(zhǎng)為1 m×1 m×1 m的表征單元體(representation elementary volume, RVE)作為物理模型，RVE中間含有半徑為0.2 m的鉆井井眼。采用四面體單元對(duì)RVE進(jìn)行三維網(wǎng)格劃分，共計(jì)有34 878個(gè)四面體單元；為準(zhǔn)確模擬井周的應(yīng)力集中現(xiàn)象，在井眼附近進(jìn)行局部網(wǎng)格加密處理，如圖1所示。此外，時(shí)間導(dǎo)數(shù)離散項(xiàng)采用隱式格式，自適應(yīng)時(shí)間步長(zhǎng)，并采用Petrov-Galerkin有限元格式，可以確保熱流固耦合模型的計(jì)算穩(wěn)定性[17-24]。

圖1 三維網(wǎng)格剖分示意圖Fig.1 Diagram of three-dimensional mesh generation

邊界條件定義如下：①固體力學(xué)模塊：對(duì)表征單元體RVE的六個(gè)面采用Roller邊界條件，井筒采用自由邊界條件；②流動(dòng)壓力模塊：對(duì)表征單元體RVE六個(gè)面采用恒流量邊界條件，井筒采用恒壓邊界條件；③熱傳導(dǎo)模塊：對(duì)表征單元體RVE所有邊界采用絕熱邊界條件。

2.2 非均質(zhì)性表征

Weibull分布是描述巖石非均質(zhì)性的一種有效方法[10,20]，具體計(jì)算時(shí)使得巖石的某些物理參數(shù)服從Weibull分布，這些物理參數(shù)的隨機(jī)賦值通過Monte Carlo法實(shí)現(xiàn)，從而實(shí)現(xiàn)對(duì)巖石非均質(zhì)性的描述。Weibull的概率密度函數(shù)表達(dá)式為[3]

(10)

式(10)中：x為隨機(jī)變量，可取彈性模量、滲透率等物理參數(shù)；m為形狀參數(shù)，表示非均質(zhì)程度大小，m值越小，巖石非均質(zhì)性越強(qiáng)；n為隨機(jī)變量參數(shù)的平均值。

如圖2所示，考慮煤巖彈性模量的隨機(jī)分布，圖2(a)、圖2(b)分別為表征單元體內(nèi)彈性模量的三維分布云圖和不同平面處的切面云圖，m=7，彈性模量平均值n=1.85 GPa。

圖2 煤巖三維力學(xué)非均質(zhì)性表征Fig.2 Three-dimensional mechanical heterogeneity characterization of coal rock

2.3 數(shù)值模擬參數(shù)及方案

有限元模型的輸入?yún)?shù)如表1所示，分別模擬均質(zhì)地層、非均質(zhì)參數(shù)m=7時(shí)的熱流固耦合過程，獲得應(yīng)力場(chǎng)、溫度場(chǎng)和壓力場(chǎng)的三維分布，并分析不同條件下井周孔隙度、滲透率隨時(shí)間、距離井眼距離的變化規(guī)律。

表1 模型輸入?yún)?shù)

3 模擬結(jié)果

3.1 均質(zhì)性煤巖的數(shù)值模擬結(jié)果

在均質(zhì)彈性模量情況下，不同時(shí)刻煤巖滲透率與孔隙度隨井眼距離的變化曲線如圖3所示，可以看出，隨開采時(shí)間增加，煤巖井筒附近的滲透率與孔隙度呈現(xiàn)下降趨勢(shì)，開采前期，下降速度較快；當(dāng)開采時(shí)間達(dá)到106s后下降速度減慢；隨著井眼距離的增加，煤巖井筒附近的滲透率與孔隙度也呈現(xiàn)下降趨勢(shì)，在距離井眼0.2 m以內(nèi)區(qū)域，下降幅度較小，而在距離井眼0.2 m以外地方，滲透率與孔隙度下降速度較快。

圖3 不同時(shí)刻煤巖孔隙度與滲透率隨井眼距離的變化曲線Fig.3 The variation curve of coal porosity and permeability with borehole distance at different time

煤巖表征單元體的三維位移場(chǎng)、孔隙壓力場(chǎng)和溫度場(chǎng)分布云圖如圖4～圖6所示。從位移場(chǎng)云圖可以看出，井筒附近位移場(chǎng)數(shù)值較大，說明井筒周圍發(fā)生了應(yīng)力集中現(xiàn)象，應(yīng)力集中區(qū)域隨著開采時(shí)間增加也逐漸向井筒外圍波及；從壓力場(chǎng)云圖上看，井周孔隙壓力場(chǎng)呈現(xiàn)圓形分布特征，隨著開采時(shí)間增加，壓力波逐漸向井筒外波及；從溫度場(chǎng)云圖上看，隨著開采時(shí)間增加，井筒附近溫度也逐漸降低，這是由于甲烷的吸附、解吸作用引起的，并且隨著開采時(shí)間增加，溫度場(chǎng)波及區(qū)域也逐漸向外擴(kuò)大。

圖4 不同時(shí)刻煤巖位移場(chǎng)x分量的三維云圖Fig.4 Three-dimensional contour of x component of coal displacement field at different time

圖5 不同時(shí)刻煤巖孔隙壓力場(chǎng)的三維云圖Fig.5 Three-dimensional contour of coal pore pressure field at different time

圖6 不同時(shí)刻煤巖溫度場(chǎng)的三維云圖Fig.6 Three-dimensional contour of coal temperature field at different time

3.2 非均質(zhì)性煤巖的數(shù)值模擬結(jié)果

在非均質(zhì)彈性模量情況下，不同時(shí)刻煤巖滲透率與孔隙度隨井眼距離的變化曲線如圖7所示，可看出，與均質(zhì)情況相比，非均質(zhì)地層的滲透率與孔隙度分布呈現(xiàn)出波動(dòng)震蕩分布特征，距離井眼不同位置處的孔滲參數(shù)大小不一；隨著時(shí)間增加，煤巖滲透率和孔隙度也呈現(xiàn)遞減趨勢(shì)；然而，在同一時(shí)刻，隨著井眼距離增加，滲透率和孔隙度整體呈現(xiàn)增加趨勢(shì)，與均質(zhì)煤巖情況恰好相反，這是由于力學(xué)非均質(zhì)性引起的。

圖7 不同時(shí)刻煤巖孔隙度與滲透率隨井眼距離的變化曲線Fig.7 The variation curve of coal porosity and permeability with borehole distance at different time

煤巖表征單元體的應(yīng)力場(chǎng)、孔隙壓力場(chǎng)和溫度場(chǎng)的二維切片分布云圖如圖8～圖10所示。從應(yīng)力場(chǎng)云圖上看，井周的應(yīng)力場(chǎng)分量Sxx呈現(xiàn)出隨機(jī)分布特征，隨著開采時(shí)間增加，傳播區(qū)域逐漸向井筒外圍擴(kuò)張；從壓力場(chǎng)云圖上看，井周孔隙壓力場(chǎng)呈現(xiàn)圓形分布特征，隨著開采時(shí)間增加，壓力波逐漸向井筒外波及，與均質(zhì)情況類似；從溫度場(chǎng)云圖上看，在開采時(shí)間初期，井筒附近溫度也呈現(xiàn)了隨機(jī)分布特征；當(dāng)時(shí)間達(dá)到103s以后，溫度分布基本均勻；隨著時(shí)間延長(zhǎng)，溫度場(chǎng)分布也逐漸向井筒外圍傳播。

圖8 不同時(shí)刻煤巖應(yīng)力分量Sxx的二維切片云圖Fig.8 Two-dimensional slice of x component of coal stress field at different time

圖9 不同時(shí)刻煤巖孔隙壓力場(chǎng)的二維切片云圖Fig.9 Two-dimensional slice of coal pore pressure field at different time

圖10 不同時(shí)刻煤巖溫度場(chǎng)的二維切片云圖Fig.10 Two-dimensional slice of coal temperature field at different time

4 結(jié)論

基于Weibull隨機(jī)分布函數(shù)表征煤巖力學(xué)非均質(zhì)性，建立了考慮煤巖內(nèi)甲烷氣體解吸、吸附引起的壓力變化、巖石變形和熱膨脹效應(yīng)的熱流固耦合三維有限元模型，通過煤巖滲透率、孔隙度與熱流固耦合效應(yīng)間的關(guān)聯(lián)式，數(shù)值模擬了煤巖滲透率、孔隙度的時(shí)空演化規(guī)律，得出如下主要結(jié)論。

(1)煤巖力學(xué)非均質(zhì)性對(duì)煤巖滲透率與孔隙度影響顯著，與均質(zhì)煤巖相比，非均質(zhì)地層的滲透率與孔隙度分布呈現(xiàn)出波動(dòng)震蕩分布特征，距離井眼不同位置處的孔滲參數(shù)大小不一。

(2)非均質(zhì)煤巖滲透率和孔隙度隨著開采時(shí)間增加呈現(xiàn)遞減趨勢(shì)；隨著井眼距離增加，滲透率和孔隙度整體呈現(xiàn)增加趨勢(shì)，這與均質(zhì)煤巖情況恰好相反，這是由于力學(xué)非均質(zhì)性引起的。

(3)非均質(zhì)煤巖的孔隙度與滲透率演化是一個(gè)復(fù)雜的熱流固耦合過程，與力學(xué)非均質(zhì)性、熱膨脹效應(yīng)、甲烷氣體解吸引起的壓力變化和煤巖骨架的應(yīng)力變形密切相關(guān)。