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    原生矸石置換開采控制頂板技術(shù)研究

    2021-07-08 08:29:02肖金杰徐東康
    山東煤炭科技 2021年6期
    關(guān)鍵詞:煤壁矸石巖層

    肖金杰 徐東康

    (1.山東能源臨沂礦業(yè)集團(tuán)有限責(zé)任公司,山東 臨沂 276017;2.山東盟魯采礦工程有限公司,山東 濟(jì)寧 272103;3.山東東山古城煤礦有限公司,山東 濟(jì)寧 272100;4.山東東山王樓煤礦有限公司,山東 濟(jì)寧 272063)

    由于國內(nèi)可采煤量逐年減少,部分資源枯竭礦井在村莊下壓煤?jiǎn)栴}上急需一個(gè)合理的解決辦法[1],開采技術(shù)的研究解決壓煤?jiǎn)栴}是一個(gè)傳統(tǒng)課題。就不同的充填方式來看,原生矸石充填開采與注漿、高水、膏體等工藝相比,工藝簡(jiǎn)單,充填能力大,充填體形成容易,初期投入少,可創(chuàng)造的價(jià)值較高。選擇原生矸石充填技術(shù),是瀕臨資源枯竭、薄及中厚煤層開采、巖石掘進(jìn)量大等類型礦井進(jìn)行綠色充填開采的第一選擇。

    1 古城煤礦充填開采區(qū)域采礦條件

    古城煤礦從2001 年投產(chǎn)至今,基本都是在村莊、建(構(gòu))筑物下開采,自建礦以來,礦井基本全部使用條帶開采回收村莊壓煤,實(shí)現(xiàn)了安全經(jīng)濟(jì)開采,而且對(duì)地表建筑物的保護(hù)效果較好。但是這種方法其采出率較低,僅能達(dá)到45%。礦井在2010 年采取巷道矸石充填置換的方式部分回收條帶煤柱,在小部分井田范圍內(nèi)煤炭采出率上升到65%,但仍然難以全面提高采出率。

    考慮實(shí)際生產(chǎn)需求,古城煤礦提出原生矸石井下置換開采技術(shù)并予以實(shí)踐,充填工藝采用傳統(tǒng)支架后懸皮帶的機(jī)械充填聯(lián)合風(fēng)動(dòng)力輔助充填工藝,在工業(yè)廣場(chǎng)煤柱的邊緣地帶布置了兩個(gè)回采工作面回收煤炭、充填矸石。充填法開采1209、1210 面如圖1 所示。

    圖1 充填法開采1209、1210 面

    充填開采工作面在井田標(biāo)高-505 m 以上范圍,區(qū)域內(nèi)煤層賦存比較穩(wěn)定,無斷層等構(gòu)造,礦井主采煤層3 煤為厚煤層,平均煤厚為9 m。3 煤層基本底和老頂均是砂巖,受老空積水影響也較小。一般地質(zhì)條件對(duì)采掘工程影響較小,但采掘作業(yè)時(shí)也應(yīng)注意對(duì)破碎帶的控制。充填區(qū)域內(nèi)的某鉆孔柱狀如圖2 所示。

    圖2 區(qū)域內(nèi)某鉆孔柱狀圖

    2 矸石充填下上覆巖層的運(yùn)動(dòng)特征

    2.1 運(yùn)動(dòng)特征分析

    工作面開采后進(jìn)行充填并結(jié)束,采空區(qū)由于被矸石充實(shí),因此對(duì)因回采導(dǎo)致的待冒落頂板施加反作用力,達(dá)到限制頂板圍巖趨向破碎、阻止巖塊滑移趨勢(shì)的需求,因此能夠使圍巖松動(dòng)圈減小,降低地面沉降的速度和程度。伴隨采空區(qū)體積不斷增大,矸石充填越來越多,未充實(shí)部分也逐漸增大,當(dāng)圍巖自承能力達(dá)到極值,工作面上覆巖層才會(huì)錯(cuò)動(dòng),地面開始發(fā)生沉降。工作面進(jìn)行回采后充填時(shí),被充填物料的主要作用[2-3]表現(xiàn)為以下幾點(diǎn):

    (1)被充填物料屬于被動(dòng)支護(hù),類似于支架(柱)對(duì)頂?shù)装寮皟蓭彤a(chǎn)生作用力,對(duì)于采動(dòng)影響范圍內(nèi)圍巖的自承能力,減小支護(hù)單元的支護(hù)壓力,同時(shí)對(duì)沖擊地壓防治工作有利,從某種意義上說,可以增大支護(hù)材料的承載能力,減少采場(chǎng)內(nèi)礦山壓力顯現(xiàn)。

    (2)空區(qū)被充實(shí)后可以改變采場(chǎng)的應(yīng)力分布狀態(tài),減小圍巖的應(yīng)力變化范圍,充填物料在頂板下沉后被壓實(shí)成為整體,成為被動(dòng)承載結(jié)構(gòu),因此可以阻止、抵抗頂板繼續(xù)下沉。

    (3)回采工作面結(jié)束循環(huán)后進(jìn)行不斷地充填銜接,采空區(qū)充填體、支架、煤壁(煤幫)共同配合,構(gòu)成一套相對(duì)固定的支撐體系。在該體系施加的作用力下,上覆巖層較未充填時(shí)變形程度較小,頂板下沉量減小,基本頂基本不會(huì)出現(xiàn)斷裂現(xiàn)象。

    采煤面回采及充填期間,支架后的充填體、液壓支架和煤體支撐著工作面范圍內(nèi)的覆巖,阻止其運(yùn)動(dòng)發(fā)生巖梁斷裂。當(dāng)工作面未進(jìn)行充填時(shí),由工支架(柱)柱提供回采空間,外加煤柱抵抗頂板,架后頂板巖梁及時(shí)冒落,難以實(shí)現(xiàn)有效支撐,導(dǎo)致地面發(fā)生沉降;工作面充填作業(yè)并且逐步充實(shí)后,覆巖運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生的動(dòng)壓及靜壓主要作用于工作面兩側(cè)及支架前方煤柱和采空區(qū)充實(shí)的物料上,支架的作用反而被減小,起臨時(shí)支護(hù)及提供通道的作用。參考工作面覆巖位移監(jiān)測(cè)結(jié)果,工作面充填后上覆巖層運(yùn)動(dòng)過程和支承壓力作用曲線如圖3 所示。

    如圖3(a)所示,回采及充填作業(yè)剛剛進(jìn)行時(shí),上覆巖層基本未發(fā)生運(yùn)動(dòng)。之后回采及充填范圍逐漸增大,直接頂會(huì)發(fā)生初次來壓,此時(shí)覆巖運(yùn)動(dòng)現(xiàn)象較小,未發(fā)生大的離層現(xiàn)象,如圖3(b)所示。隨著回采及充填范圍的不斷增大,基本頂同樣會(huì)發(fā)生周期來壓,如圖3(c)所示。區(qū)別于未充填的工作面,其頂板會(huì)發(fā)生下沉,不會(huì)發(fā)生冒落,礦山壓力顯現(xiàn)同樣較弱。隨著采空區(qū)頂板逐漸下沉,充填物料會(huì)逐漸被壓實(shí),上覆巖層就會(huì)在工作面上方生成一個(gè)看不見的“裂隙拱、平衡拱”,在其結(jié)構(gòu)內(nèi)覆巖會(huì)有大小不一的裂隙發(fā)育,并隨著工作面不斷向前推采持續(xù)跟進(jìn)[4-5]。

    圖3 工作面充填后上覆巖層運(yùn)動(dòng)模型支承壓力分布圖

    結(jié)合圖3(a)~3(c),對(duì)應(yīng)圖3(d)來看采煤工作面充填后的頂板支承壓力分布狀態(tài),圖中上方實(shí)線代表其應(yīng)力分布規(guī)律,峰值到煤體是彈性區(qū)范圍,峰值到煤壁是極限平衡區(qū)的范圍[6]。一般來說,采空區(qū)尚未冒落的頂板主要是靠充填的矸石和煤壁支撐,工作面空間上的外露頂板巖層主要由煤壁端支承著,所以其值正常情況下只能恢復(fù)到γh 且上下浮動(dòng),但達(dá)不到前方煤壁的支承壓力。

    結(jié)合《中國煤礦采場(chǎng)圍巖控制》,極限平衡區(qū)在支承壓力下的寬度由下式計(jì)算得出[7]:

    式中:X0為極限平衡區(qū)寬度;pɑ為支架對(duì)煤壁的反力;M為開采厚度;H為開采深度;K為應(yīng)力集中系數(shù);c1為接觸層間內(nèi)聚力;γ為上覆巖層的平均容重;σc、σt為煤的單軸抗壓及抗拉強(qiáng)度;σy為極限平衡區(qū)內(nèi)垂直應(yīng)力;f1為接觸面內(nèi)摩擦系數(shù);c2為煤體的粘聚力;f2為煤體內(nèi)摩擦系數(shù)。

    由式可知,工作面開采高度與極限平衡區(qū)范圍存在正相關(guān)的關(guān)系,將架后空間進(jìn)行矸石充填后,將等同于改變其開采高度而其他參數(shù)不變,采空區(qū)后方頂板不再垮落,從而使極限平衡區(qū)范圍減小,兩順槽受動(dòng)壓影響范圍減小。采煤工作面可以將支架(柱)的工作阻力、錨桿(索)支護(hù)強(qiáng)度及密度降低,同時(shí)可縮短超前支護(hù)長度、減小超前支架(柱)密度,因此可以降低勞動(dòng)強(qiáng)度,有利于高效采煤技術(shù)的發(fā)展。

    2.2 生產(chǎn)中工作面及超前支護(hù)實(shí)踐

    同時(shí),由于此處采場(chǎng)深度達(dá)到500 m,隨工作面支架的向前推移,充填作業(yè)不及時(shí)造成頂板緊接著垮落,容易形成可充填空間變小,充實(shí)率達(dá)不到理想效果,頂板進(jìn)一步冒落形成惡性循環(huán)。為了更好地對(duì)工作面開采后進(jìn)行充填工作,工作面架前錨網(wǎng)臨時(shí)支護(hù)控制回采空間的頂板,避免空區(qū)頂板超前垮落,決定對(duì)工作面支架前方掛金屬網(wǎng)并在支架間適當(dāng)間距補(bǔ)打錨桿,金屬網(wǎng)及錨桿隨支架前移進(jìn)入架頂、架后,進(jìn)一步控制頂板,減緩架后頂板下沉速度,方便后續(xù)的充填作業(yè),工作面達(dá)到理想的充填效果。

    圖4 頂板支護(hù)示意圖

    圖5 架前支護(hù)工藝現(xiàn)場(chǎng)

    針對(duì)古城煤礦超前支護(hù)的現(xiàn)狀,為實(shí)現(xiàn)對(duì)矸石充填工作面超前支護(hù)段頂板的有效控制,提高頂板控制效果,在超前支護(hù)范圍內(nèi)逐步采用補(bǔ)強(qiáng)錨索支護(hù)替代原有被動(dòng)支護(hù)形式。先期將順槽原超前支護(hù)長度由70 m 減小到30 m 再到20 m,單體支柱排距由1 m 增大至2 m,后逐漸全部取消超前支柱,使用補(bǔ)強(qiáng)錨索代替。

    工作面生產(chǎn)期間在距工作面70 m 處向外施工,非生產(chǎn)期間在距工作面70 m 處向里施工,直至將工作面70 m 范圍內(nèi)的兩順槽超前支護(hù)段頂板全部支護(hù)完畢,后期隨著工作面充填循環(huán)步距逐步跟進(jìn)主動(dòng)支護(hù)。在順槽中心線兩側(cè)0.7 m 處各支護(hù)一排錨索,縱向布置排距為1 m,每根錨索配2 卷MSCK2570 錨固劑。T 型鋼帶平行于順槽施工,兩根錨索一組,如此使用鋼帶的目的是護(hù)頂面積基本等于原支護(hù)頂板使用的π 型長鋼梁。超前支護(hù)平面及斷面示意圖如圖6 所示。

    圖6 超前支護(hù)平面及斷面示意圖

    3 結(jié)論

    (1)原生矸石充填開采要分析覆巖運(yùn)動(dòng)理論,進(jìn)一步應(yīng)用于現(xiàn)場(chǎng),為充填開采的工程實(shí)踐提供技術(shù)支撐。

    (2)采煤工作面薄及中厚煤層采用長壁采煤法、矸石充填法管理頂板情況時(shí),生產(chǎn)工藝可采用原矸充填開采工藝。在同等的地質(zhì)采礦條件下,矸石充填開采相對(duì)于垮落法開采可以一定程度減小礦山壓力顯現(xiàn)的程度,對(duì)于沖擊地壓防治及頂板管理具有一定積極意義。

    (3)原生矸石充填開采工藝簡(jiǎn)單、操作方便,而且可以處理礦井自身產(chǎn)生的矸石,實(shí)現(xiàn)矸石不升井,而且可以減少地面下沉量及下沉速率。

    (4)原生矸石充填開采要不斷更新工藝、優(yōu)化系統(tǒng)以使充填率不斷提高,以保證實(shí)現(xiàn)預(yù)期的減沉效果。

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