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    有限元數(shù)值分析在路塹邊坡治理工程中的應(yīng)用

    2021-07-07 03:10:34李鳳嶺
    山西交通科技 2021年2期
    關(guān)鍵詞:塑性變形粉質(zhì)坡體

    李鳳嶺

    (山西省交通規(guī)劃勘察設(shè)計院有限公司,山西 太原 030032)

    邊坡病害是公路工程中普遍存在的問題,與人民的生命財產(chǎn)安全息息相關(guān)。能夠經(jīng)濟、有效地解決該類問題,是確保公路工程項目順利建設(shè)及安全運營的關(guān)鍵。隨著數(shù)值模擬技術(shù)的發(fā)展,有限元分析在巖土工程中得到了廣泛的應(yīng)用。數(shù)值分析結(jié)合工程經(jīng)驗在邊坡治理中能夠提供更為準確、直觀、有效的解決辦法。Midas GTS是針對巖土領(lǐng)域研發(fā)的有限元分析軟件,文中通過該軟件對滑塌邊坡進行了計算分析。

    1 工程概況

    邊坡滑塌范圍為K5+561—K5+666,位于路線前進方向的右側(cè),中心最大挖深30.3 m,右側(cè)最大邊坡高度49.5 m。原設(shè)計方案為:每8 m分一級,坡率均為1∶1,第三級平臺寬8 m,其余各平臺寬2 m。邊坡按原設(shè)計方案開挖基本成型,整體穩(wěn)定性較好。歷經(jīng)持續(xù)降雨后,出現(xiàn)下部坡體位移增大,局部滑塌,坡頂處出現(xiàn)拉伸裂縫。

    圖1 原設(shè)計橫斷面圖(單位:m)

    2 工程地質(zhì)條件

    2.1 地形地貌

    本段路塹處于侵蝕堆積黃土丘陵區(qū),微地貌為黃土斜坡,地形起伏變化較大,局部自然坡角最大約為50°。

    2.2 地層巖性

    地層巖性主要為上更新統(tǒng)(Q3)粉土,第三系(N)粉質(zhì)黏土等,如下:

    a)粉土(Q3eol)黃褐色,稍濕,稍密,稍有光澤,稍有韌性,刀切面粗糙,干強度差,局部夾粉質(zhì)黏土,局部含有鈣質(zhì)結(jié)核。

    b)粉土(Q3eol)黃褐色,稍濕,中密,稍有光澤,稍有韌性,刀切面粗糙,干強度差,局部夾粉質(zhì)黏土,局部含有鈣質(zhì)結(jié)核。

    c)粉質(zhì)黏土(N2j)黃褐色,硬塑,有光澤,韌性中,刀切面粗糙,干強度一般,局部夾粉土,局部含有鈣質(zhì)結(jié)核。

    d)粉質(zhì)黏土(N2j)黃褐色,硬塑-堅硬,有光澤,韌性中,刀切面粗糙,干強度一般,局部夾粉土,局部含有鈣質(zhì)結(jié)核。

    3 穩(wěn)定性分析及處治方案

    3.1 模型建立

    滑塌坡體位于路塹邊坡的最高處,為粉土與粉質(zhì)黏土組成的土質(zhì)邊坡,地層結(jié)構(gòu)簡單,地形起伏不大。在明確分析目的情況下,適當簡化模型,采用二維邊坡模型進行計算。模型建立考慮如下幾種情況:

    a)按原設(shè)計方案開挖成型階段。

    b)邊坡滑塌階段。

    c)處治方案施工階段。

    d)邊坡治理完成階段。

    模型范圍的選擇按坡腳到模型邊界為1.5倍坡高,坡頂?shù)侥P蛡?cè)邊界為2.5倍坡高,模型上下邊界為2倍坡高建立[1]。模型網(wǎng)格劃分時,將開挖面處網(wǎng)格細化,距離坡面較遠且對計算結(jié)果影響較小的位置適當放大網(wǎng)格尺寸,在保證計算精度的前提下提高計算效率。

    邊坡工程有限元計算分析的特點為輕本構(gòu),重強度。計算中普遍采用強度參數(shù)清晰、獲取容易且結(jié)果準確度高的摩爾-庫倫本構(gòu)模型,其表達式如下[2]:

    應(yīng)力偏張量第三不變量J3=SxSySz+2τxyτyzτzx-Sxτ2yz-Syτ2zx-Szτ2xz.

    3.2 計算分析

    3.2.1 強度折減法

    強度折減法雖然與傳統(tǒng)方法的原理相同,卻可以更為真實地模擬土體的破壞形態(tài),更好地還原現(xiàn)場情況,不但可以得到邊坡的安全系數(shù),還可以得到邊坡破壞性狀的詳細信息,計算公式如下:

    式中:Cf為折減后的黏聚力;φf為折減后的內(nèi)摩擦角;τf為折減后的抗剪強度;Fs為安全系數(shù)。

    采用強度折減法判斷邊坡失穩(wěn)的依據(jù):a)塑性區(qū)完全貫通;b)特征部位的位移突變;c)模型計算不收斂。

    表1 物理力學(xué)指標

    3.2.2 坡體失穩(wěn)分析

    原設(shè)計方案分析計算后,安全系數(shù)1.34,無突變位移及塑性變形貫通區(qū),坡體為穩(wěn)定狀態(tài),符合實際情況。邊坡開挖基本成型后,經(jīng)歷了強度較大的連續(xù)降雨,坡腳積水未能及時排走,坡頂存在多處天然落水洞形成徑流通道,加之坡體下部粉質(zhì)黏土層滲透性較差,坡體內(nèi)水無法有效排出,最終使土體的物理力學(xué)參數(shù)降低,強度破壞,導(dǎo)致下方坡體產(chǎn)生較大位移、局部坍塌,上方坡體失去支撐,向下滑移,坡頂處出現(xiàn)拉伸裂縫,邊坡整體失穩(wěn)。

    在邊坡破壞階段,利用降低后的力學(xué)參數(shù)指標,通過計算得到如下結(jié)果:有效塑性變形區(qū)域擴大,產(chǎn)生貫通區(qū)域;邊坡底部及粉土與粉質(zhì)黏土層面交界處產(chǎn)生沿X方向的位移突變,最大位移達到37.9 cm;邊坡安全系數(shù)為1.11,依此判斷坡體處于失穩(wěn)狀態(tài)。模型計算結(jié)果與現(xiàn)場實際破壞情況基本吻合。

    圖2 破壞階段塑性變形云圖

    圖3 破壞階段位移云圖(單位:cm)

    3.2.3 處治方案

    通過計算分析結(jié)合工程經(jīng)驗不難得出坡體破壞的根本原因為水的侵入,導(dǎo)致強度降低。應(yīng)按“防、排、堵、截”的思路完善排水工程的設(shè)計。封閉坡頂落水洞;完善平臺排水溝、截水溝等坡面排水設(shè)施;在滲透性差異較大的層面間設(shè)置仰斜式排水管;增大邊溝尺寸,增設(shè)盲溝及路面下方橫向排水管,最終形成有效的綜合排水系統(tǒng)。

    本段邊坡已經(jīng)開挖至山體頂部,且坡體背側(cè)高程呈下降趨勢,結(jié)合邊坡失穩(wěn)狀態(tài)下模型計算結(jié)果中有效塑性變形區(qū)分布范圍,從經(jīng)濟效益、搶修時間、施工組織、安全保障等多方因素考慮,采用開挖卸載方案對邊坡進行治理。分析各段坡面產(chǎn)生塑性變形的位置和距離,結(jié)合現(xiàn)場滑塌痕跡及坡頂裂縫位置,確定卸載方案如圖4。

    圖4 卸載方案斷面圖(單位:m)

    3.2.4 卸載方案驗證分析

    卸載方案計算結(jié)果為:塑性變形量及分布范圍明顯縮小,未形成貫通區(qū)域;邊坡整體變形協(xié)調(diào)統(tǒng)一,沒有局部位移突變,各級邊坡沿X方向變形量均在10 cm以內(nèi);安全系數(shù)1.49,綜合判定邊坡為穩(wěn)定狀態(tài)。

    圖5 卸載方案塑性變形云圖

    圖6 卸載方案位移云圖(單位:cm)

    對施工階段的邊坡穩(wěn)定性進行分析時,按由上至下開挖,分3個階段建立模型。分析得出各階段邊坡均為穩(wěn)定狀態(tài),安全系數(shù)分別為1.60、1.52、1.49。隨著開挖的進行直至邊坡成型,安全系數(shù)稍有變小,主要是因為開挖上部坡體是對穩(wěn)定性有利的卸載,而進行下部坡腳堆積物清除時,減小了坡體的反壓力,故安全系數(shù)稍有減小,符合工程實際情況。

    4 結(jié)語

    采用傳統(tǒng)的極限平衡法分析邊坡穩(wěn)定性時,未考慮巖土體內(nèi)部的應(yīng)變關(guān)系,不能呈現(xiàn)邊坡破壞的變化過程,無法考慮變形對邊坡穩(wěn)定的影響,有一定的局限性。有限元數(shù)值模擬分析能夠很好地解決傳統(tǒng)方法中的不足,強度折減法計算,既能得到安全系數(shù),還能得到邊坡工程的應(yīng)力、應(yīng)變、位移等相關(guān)數(shù)據(jù)與變化趨勢[3]。

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