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    天然氣場站調(diào)壓撬噪聲增大原因及降噪方法

    2021-07-03 02:31:18上海天然氣管網(wǎng)有限公司顧竣文楊秉奇
    上海煤氣 2021年3期
    關(guān)鍵詞:調(diào)壓器調(diào)壓管徑

    上海天然氣管網(wǎng)有限公司 魏 星 顧竣文 楊秉奇

    隨著天然氣行業(yè)的快速發(fā)展,調(diào)壓技術(shù)不斷成熟與完善。以調(diào)壓撬為代表的天然氣調(diào)壓系統(tǒng),在天然氣分輸場站中的應(yīng)用越來越廣泛。由于調(diào)壓撬產(chǎn)生的節(jié)流效應(yīng),導(dǎo)致天然氣產(chǎn)生紊流,并在匯管處進(jìn)一步放大,使得噪聲增大。當(dāng)噪聲超出一定限度時,會給調(diào)壓站周邊的居民正常生活帶來干擾,或面臨投訴。因此針對調(diào)壓撬噪聲產(chǎn)生原因及從調(diào)壓撬設(shè)計、制造、改造等多方面對噪聲進(jìn)行控制,以達(dá)到降低噪聲的目的,研究意義重大。本文以某天然氣場站工藝改造前后調(diào)壓撬噪聲對比為例,對調(diào)壓撬噪聲增大的原因進(jìn)行分析,并對降噪方法進(jìn)行研究。

    1 改造前后噪聲情況和工藝流程

    1.1 改造前后噪聲增大狀況

    某天然氣場站在役時間較長,運(yùn)行狀況變差。該站設(shè)計壓力為6.0 MPa/1.6 MPa,壓差較大,調(diào)壓后管道容易發(fā)生霜凍和結(jié)冰現(xiàn)象。調(diào)壓器下游側(cè)管道、閥門及流量計若長期處于結(jié)冰、結(jié)霜狀態(tài),就無法較好地對管道進(jìn)行防腐漆涂裝作業(yè)。

    2020年,上海天然氣管網(wǎng)有限公司考慮到遠(yuǎn)期擴(kuò)容及安全因素,對該站進(jìn)行了改造,并對原有調(diào)壓器等設(shè)備進(jìn)行了利舊,但是改造前后噪聲增大明顯?,F(xiàn)場人員采用分貝儀進(jìn)行實(shí)地測試,發(fā)現(xiàn)調(diào)壓撬調(diào)壓器下游匯管處噪聲值約為95 dB,廠界(指場站圍墻外1 m處)噪聲值約為75 dB,均高于改造前廠界噪聲60 dB。

    1.2 改造后工藝流程及設(shè)備選型

    該站改造后工藝流程如圖1所示。采取先計量后調(diào)壓的形式,此工藝設(shè)計在許多其他場站已多處應(yīng)用,噪聲情況良好。

    圖1 改造后工藝流程示意

    調(diào)壓器、過濾器等關(guān)鍵設(shè)備均利用該站原來設(shè)備。每路過濾器設(shè)計通過能力為5×104m3/h。調(diào)壓器為兩用一備,每路調(diào)壓器設(shè)計通過能力均為 5×104m3/h。調(diào)壓器進(jìn)口管道為DN200,設(shè)計壓力為3.0~6.0 MPa,計算最大流速約為14.3 m/s;調(diào)壓器出口管道為DN250,設(shè)計壓力為1.6 MPa,計算最大流速約為16.6 m/s。調(diào)壓器設(shè)計流速均在范圍以內(nèi),且進(jìn)、出口流速均處于適宜水平,因此主要工藝設(shè)備選型合理,不是噪聲增大的主要原因。

    2 噪聲增大原因分析

    噪聲類型可分為機(jī)械振動噪聲、空氣動力學(xué)噪聲、管道噪聲。調(diào)壓撬包含過濾器、調(diào)壓器、匯管及連接管束。其中:過濾器主要為機(jī)械振動噪聲;管道主要為管道噪聲;調(diào)壓器由于存在節(jié)流效應(yīng),氣體在節(jié)流處形成湍流(也叫紊流),因此主要為空氣動力學(xué)噪聲和機(jī)械振動噪聲;匯管由于流體從進(jìn)口管道流入?yún)R管后,方向急劇改變,造成流體湍流,因此主要為空氣動力學(xué)噪聲和機(jī)械振動噪聲。

    根據(jù)現(xiàn)場調(diào)研和儀器實(shí)測可知,過濾器、管道產(chǎn)生的噪聲比較小,噪聲源主要集中在調(diào)壓器和出口側(cè)匯管處。場站正常運(yùn)行時,振動的各項(xiàng)參數(shù)均較小,所以機(jī)械振動噪聲占比較小,而空氣動力學(xué)噪聲為最主要噪聲類型。以下著重分析噪聲的最大來源。

    2.1 調(diào)壓器噪聲分析

    2.1.1 調(diào)壓器噪聲類型

    調(diào)壓器噪聲主要包括以下幾種類型:

    (1) 空氣動力學(xué)噪聲(氣動噪聲)。是天然氣通過調(diào)壓器減壓部位時,由于出口管徑變粗,天然氣壓力下降,所以使天然氣部分機(jī)械能轉(zhuǎn)換為動力學(xué)噪聲。這類噪聲產(chǎn)生的主要原因是天然氣流速急劇加速,沖刷調(diào)壓器的閥芯和在調(diào)壓器出口擴(kuò)徑部分形成大量湍流旋渦。其在調(diào)壓器噪聲中占比很高。

    (2) 機(jī)械振動噪聲。是固有頻率振動和機(jī)械部件振蕩性位移引起的流體壓力波而產(chǎn)生的噪聲。這類噪聲產(chǎn)生的主要原因與調(diào)壓器的設(shè)計、零部件材料、管材材料、設(shè)備加工工藝、裝備質(zhì)量有關(guān)。實(shí)際運(yùn)行過程中要防止天然氣產(chǎn)生的噪聲頻率與調(diào)壓器固有頻率相同而發(fā)生共振。

    (3) 管道噪聲。是天然氣經(jīng)過調(diào)壓器后形成大量湍流運(yùn)動,出現(xiàn)了流體逆流運(yùn)動趨勢,使部分流體在經(jīng)過調(diào)壓器擴(kuò)口段后仍不停、劇烈地做漩渦運(yùn)動,與勢流、管壁以及漩渦自身之間的相互作用造成漩渦振動而產(chǎn)生激烈的噪聲。針對調(diào)壓器下游管道中漩渦產(chǎn)生的噪聲可從降低管道系統(tǒng)工作雷諾數(shù)方面出發(fā),增大調(diào)壓器下游管道長度,吸收湍流脈動噪聲和沖擊管壁產(chǎn)生能量損失,實(shí)現(xiàn)降噪。

    2.1.2 調(diào)壓器后管道噪聲增大原因分析

    通過現(xiàn)場對調(diào)壓器的調(diào)研,發(fā)現(xiàn)現(xiàn)場并不存在共振現(xiàn)象,設(shè)備振動噪聲很??;而氣體節(jié)流產(chǎn)生的空氣動力學(xué)噪聲較大。經(jīng)比較,該站改造前后氣體流量基本不變(大約3×104m3/h),天然氣氣質(zhì)也不變,從流體雷諾數(shù)影響因素來考慮(雷諾數(shù)是用來表征流體流動情況的無量綱數(shù),是判斷管道內(nèi)流體是層流流動還是湍流流動的依據(jù)。雷諾數(shù)Re=ρvd/μ,其中ρ為密度、v為流體流速、d為管道當(dāng)量直徑、μ為黏性系數(shù)),由于ρ、v及μ基本不變,因此由調(diào)壓器產(chǎn)生的動力學(xué)噪聲應(yīng)該與改造前差不多。通過現(xiàn)場觀察,調(diào)壓器上游管道噪聲很小,經(jīng)過調(diào)壓器后調(diào)壓器本身的噪聲也未發(fā)現(xiàn)太大變化,但是調(diào)壓后管道噪聲比改造前有所增加。由此可見,噪聲增大可能原因有:

    (1) 調(diào)壓后管道與出口匯管連接,出口匯管處噪聲很大,傳導(dǎo)至連接管道,導(dǎo)致了調(diào)壓器下游管道噪聲增大。

    (2) 氣體經(jīng)過調(diào)壓器后,由于節(jié)流效應(yīng)產(chǎn)生湍流,所以形成脈動噪聲。從改造前后分析來看,改造前調(diào)壓器至計量撬之間管段長度較長,即緩沖段較長,對于吸收湍流脈動噪聲非常有利;而改造后調(diào)壓器后管段長度很短,幾乎直接進(jìn)入出口匯管,即緩沖段較短,對湍流脈動噪聲不利,致使噪聲升高。

    2.2 出口匯管噪聲分析

    2.2.1 匯管氣動噪聲研究現(xiàn)狀

    匯管噪聲主要有匯管振動噪聲和匯管內(nèi)氣動噪聲。根據(jù)現(xiàn)場調(diào)研情況表明,輸氣匯管正常運(yùn)動時振動的各項(xiàng)參數(shù)均較小,可認(rèn)為匯管噪聲主要為管內(nèi)氣動噪聲。

    國外學(xué)者 Lighthill、Curle、A.Powell、Ffomes Williams與Hawkings等針對管道的噪聲問題,進(jìn)行了專門的研究。這些研究基本上為解決天然氣在匯管內(nèi)動態(tài)流體源發(fā)生這一實(shí)際工程問題奠定了理論基礎(chǔ)。另外,對于匯管氣體流動聲場的數(shù)值模擬,由于其流動的復(fù)雜性,需要選取適合的聲場數(shù)值模擬方法,使用恰當(dāng)?shù)穆晥隹刂品匠蹋⒖紤]如何建立合適的模型,以尋求更加接近實(shí)際工況的結(jié)果。

    國內(nèi)學(xué)者鞠國翠等人開展的匯管氣動噪聲研究[1]主要通過流體力學(xué)、聲學(xué)、聲擬理論和氣體動力學(xué)建立匯管的有限元計算模型,并通過實(shí)驗(yàn)確定計算模型的正確性,利用數(shù)值模擬手段研究匯管的流場分布規(guī)律,進(jìn)而進(jìn)行噪聲分析,得出匯管噪聲產(chǎn)生機(jī)理,最終從匯管工作參數(shù)、結(jié)構(gòu)形式及包裹吸聲材料等方面提出優(yōu)化改造的建議。匯管氣動噪聲研究結(jié)論包括:

    (1) 匯管流動狀態(tài)對噪聲產(chǎn)生的變化規(guī)律為:隨著壓力的增大,聲壓級增大,噪聲越大,但增加的不明顯。隨著流速的增大,聲壓級增大,噪聲增大。為達(dá)到匯管降噪的目的,應(yīng)當(dāng)盡量降低流速在10m/s以下。

    (2) 隨著進(jìn)口管管徑與匯管管徑比的增大,聲壓級增大,在進(jìn)口管管徑與匯管管徑比 1∶1.5到1∶2區(qū)間增長率最大。建議匯管管徑與進(jìn)口管管徑之比盡量小于1.5。

    (3) 隨著出口管管徑與匯管管徑比的增大,聲壓級增大。在出口管管徑與匯管管徑比 1∶1.5到1∶2區(qū)間增長率最大。建議匯管管徑與出口管管徑之比盡量小于1.5。

    2.2.2 出口匯管噪聲增大原因分析

    通過研究,對調(diào)壓撬出口匯管噪聲增大影響因素進(jìn)行逐一對比分析:

    (1) 流速。隨著流速的增大,聲壓級增大,噪聲也隨之增大。該站在改造前后用氣量基本不變,因此流速基本不變。按照3×104~4×104m3/h來計算,流速大約都在10 m/s左右。這是匯管產(chǎn)生噪聲的原因,但不是改造前后匯管噪聲增大的主要原因。

    (2) 進(jìn)口管與匯管管徑比。根據(jù)現(xiàn)場實(shí)測可知,該站出口匯管管徑為 DN500,進(jìn)口管管徑為DN250,管徑比為1∶2,此時噪聲增長率最大,相應(yīng)地產(chǎn)生了很大噪聲;與該站改造之前調(diào)壓器后匯管結(jié)構(gòu)相比,原管徑比為250∶300(即1∶1.2),噪聲控制在較低的水平,因此改造后的匯管和進(jìn)口管結(jié)構(gòu)是噪聲增大的一個重要原因。

    (3) 出口管與匯管管徑比。根據(jù)現(xiàn)場實(shí)測可知,該站出口匯管管徑為 DN500,出口管管徑為DN300,管徑比為1∶1.67,此時噪聲增長率最大,因此產(chǎn)生很大噪聲;相比該站之前調(diào)壓器后匯管結(jié)構(gòu),原管徑比為250∶300(即1∶1.2),噪聲控制在較低的水平,因此改造后的匯管和出口管結(jié)構(gòu)是噪聲增大的一個重要原因。

    2.3 調(diào)壓撬噪聲增大原因分析

    綜上所述,雖然調(diào)壓撬噪聲來源于多個方面,但是將該站改造前后的情況進(jìn)行對比,用氣量和流速基本不變,調(diào)壓器也使用的是原有設(shè)備,因此調(diào)壓器節(jié)流不是噪聲增大的主要原因。另外,設(shè)備振動形成的噪聲相對于氣動噪聲來說很小,也不是噪聲增大的主要原因。單純從改造前后對比來看,噪聲增大的原因最可能是:

    (1) 調(diào)壓器出口管道較短,導(dǎo)致湍流吸收不利,進(jìn)入?yún)R管后噪聲進(jìn)一步加大。

    (2) 匯管及匯管進(jìn)出口管道尺寸和布局不合理,是造成匯管氣動噪聲增大的最主要原因。具體就是匯管進(jìn)口管和匯管管徑比不合理(1∶2)、匯管出口管和匯管管徑比也不合理(1∶1.67),這樣導(dǎo)致調(diào)壓器出口的湍流噪聲在匯管中進(jìn)一步加劇,增大氣動噪聲。

    3 降噪方法

    3.1 主動降噪

    主動降噪主要從設(shè)計方面進(jìn)行改造,包括優(yōu)化工作參數(shù),優(yōu)化進(jìn)口管管徑、出口管管徑以及出口管間距等方式。針對該站的具體情況,可以采取如下主動降噪措施:

    (1) 降低流速。流速是產(chǎn)生噪聲的主要因素,適當(dāng)降低流速能降低噪聲,特別是在10 ~20 m/s階段。流速盡量在10 m/s以下,可顯著降低噪聲。

    (2) 改變結(jié)構(gòu)形式。加長調(diào)壓器后端直管段,可使氣體在調(diào)壓期間造成的紊流在直管段中逐漸趨于平穩(wěn),使氣流進(jìn)入?yún)R管時的擾動減小,相應(yīng)降低匯管氣動噪聲;加大匯管出氣管管徑或降低匯管直徑,減小匯管與出口管直徑的比值,防止氣流發(fā)生太大突變,形成噪聲;加大匯管進(jìn)氣管管徑或降低匯管直徑,降低高速氣流進(jìn)入?yún)R管引起的噴流,減小渦流擾動,從而降低噪聲。

    3.2 被動降噪

    如果設(shè)計方面存在改造困難,可以對匯管或調(diào)壓器后管段包裹吸聲材料,進(jìn)行被動降噪。包裹吸聲材料對匯管降噪有顯著的效果,尤其高頻段降噪效果最明顯。不同吸聲材料的吸聲降噪效果不同,隨著吸聲材料流阻率的增加,降噪效果越好。結(jié)合該站實(shí)際情況,最終采用包裹吸聲材料(消音層采用隔音氈+離心玻璃棉,外保護(hù)層采用花紋鋁板)進(jìn)行降噪,將噪聲降到可接受范圍。

    4 結(jié)語

    通過對某天然氣場站工藝改造后噪聲增大的原因進(jìn)行分析,特別是對調(diào)壓撬本體以及調(diào)壓后匯管等各噪聲源進(jìn)行了細(xì)致分析。結(jié)合各噪聲源噪聲產(chǎn)生機(jī)理、影響因素及實(shí)際狀況,通過對比得出噪聲增大的主要原因可能是調(diào)壓器出口管道較短,匯管與匯管進(jìn)出口管道尺寸和布局不合理等。據(jù)此提出了降噪方法和建議,從主動降噪和被動降噪兩方面來考慮降噪措施及應(yīng)用場景,最終采用包裹吸聲材料達(dá)到降低現(xiàn)場噪聲的目的。此做法對類似工程具有一定的借鑒意義。

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