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    高精度光學(xué)遙感器用鏡筒設(shè)計(jì)及穩(wěn)定性驗(yàn)證

    2021-07-03 14:55:24羅廷云胡嘉寧姜宏佳史姣紅吳俊羅世魁
    環(huán)境技術(shù) 2021年2期
    關(guān)鍵詞:次鏡鏡筒法蘭

    羅廷云,胡嘉寧,姜宏佳,史姣紅,吳俊,羅世魁

    (北京空間機(jī)電研究所,北京 100190)

    引言

    航天高分辨率相機(jī)多采用筒體作為支撐結(jié)構(gòu),溫度引起的各光學(xué)零件之間的間隔變化將由筒體的線膨脹系數(shù)決定,而光學(xué)零件之間間隔的變化會(huì)造成焦距及像面位置的極大改變,因此必須嚴(yán)格控制光學(xué)件間距的熱穩(wěn)定性[1]。一般材料如鋁合金或鈦合金,由于材料自身線膨脹系數(shù)較大,多作為小結(jié)構(gòu)尺寸鏡筒。而高分辨率相機(jī)口徑較大,光學(xué)零件間的間隔控制更為嚴(yán)格,多采用低膨脹系數(shù)材料作為支撐結(jié)構(gòu)。雖然低膨脹材料殷鋼4J32B熱變形小,但其密度較大,鑒于重量限制,也多作為小結(jié)構(gòu)尺寸鏡筒,雖然可通過(guò)采用內(nèi)外蒙皮中間夾環(huán)筋結(jié)構(gòu)減輕部分重量,但其必將引入復(fù)雜的連接結(jié)構(gòu),對(duì)尺寸穩(wěn)定性造成不利影響。雖然碳纖維增強(qiáng)樹脂基復(fù)合材料具有較低的密度(約1.5 g/cm3)以及較高的比剛度,但是空間長(zhǎng)時(shí)間使用要求對(duì)其樹脂基體的穩(wěn)定性是一種重大的挑戰(zhàn),同時(shí)其對(duì)水蒸氣較敏感,吸濕所引起的體積膨脹將導(dǎo)致空間光學(xué)系統(tǒng)地面裝配狀態(tài)與空間在軌運(yùn)行狀態(tài)下尺寸發(fā)生較大的變化[2]。

    碳碳化硅(C/SiC)材料是近幾年發(fā)展起來(lái)的新型陶瓷基復(fù)合材料,具有密度低、比強(qiáng)度高、比模量高、熱膨脹系數(shù)可調(diào)、耐環(huán)境能力強(qiáng)、易加工、整體性能可設(shè)計(jì)且性能受水蒸氣影響小等優(yōu)點(diǎn),目前已成為國(guó)內(nèi)外高性能空間光學(xué)系統(tǒng)研制的重要侯選材料[3,4]。

    本文對(duì)某高精度光學(xué)遙感器用主次支撐結(jié)構(gòu)的鏡筒進(jìn)行了設(shè)計(jì),以Hyperworks有限元分析軟件為工具,分析鏡筒在地面裝調(diào)、發(fā)射段和在軌環(huán)境下的力、熱學(xué)特性,并通過(guò)地面試驗(yàn)驗(yàn)證組件的力-熱性能及穩(wěn)定性是否實(shí)現(xiàn)設(shè)計(jì)指標(biāo)。

    1 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要求

    本文以某三反同軸光學(xué)系統(tǒng)型號(hào)的主次支撐結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)為背景,相機(jī)構(gòu)型見圖1,相機(jī)口徑650 mm,次鏡尺寸Φ160 mm,主次鏡間隔800 mm。根據(jù)相機(jī)光學(xué)和總體指標(biāo)分解[5],光學(xué)系統(tǒng)對(duì)次鏡穩(wěn)定性要求為:光軸傾斜和平移變化量小于3″和3 um,離焦變化量小于3 um。鏡筒要保證次鏡位置的穩(wěn)定性,對(duì)鏡筒結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)指標(biāo)要求如表1 所示。

    2 鏡筒結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    鏡筒結(jié)構(gòu)見圖2所示,鏡筒由上下法蘭、筒壁及加強(qiáng)筋組成,沿軸向及徑向分別布置12條和4條加強(qiáng)筋,下法蘭與相機(jī)的主結(jié)構(gòu)相連,上法蘭用于安裝次鏡組件。經(jīng)過(guò)優(yōu)化設(shè)計(jì),最終設(shè)計(jì)結(jié)果為:鏡筒外徑780 mm,高度800 mm,上下法蘭厚度5 mm,筒壁2 mm,加強(qiáng)筋2 mm,整個(gè)鏡筒重量9.5 kg。

    3 仿真分析

    3.1 模型建立

    圖1 相機(jī)構(gòu)型圖

    表1 鏡筒設(shè)計(jì)指標(biāo)要求

    圖2 鏡筒構(gòu)型圖

    表2 材料性能參數(shù)

    鏡筒有限元模型的坐標(biāo)系采用笛卡爾坐標(biāo)系,單位體系:長(zhǎng)度(毫米mm)、質(zhì)量(噸t)、彈性模量或應(yīng)力(兆帕MPa),力(牛頓N),頻率(Hz)。仿真計(jì)算中模型所用材料參數(shù)見表2所示[6]。

    模型建立時(shí),為確保計(jì)算精度,鏡筒采用四邊形單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分,其余配重均采用四面體單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分。

    3.2 頻率分析

    通過(guò)仿真計(jì)算,對(duì)鏡筒的性能進(jìn)行分析,邊界條件為鏡筒下端固支約束,上端帶有5 kg負(fù)載,鏡筒一階頻率為150 Hz,振型為鏡筒呼吸模態(tài),滿足大于130 Hz的指標(biāo)要求,模態(tài)振型如圖3所示。

    3.3 重力影響分析

    光學(xué)鏡頭裝調(diào)采用光軸水平的方式,重力作用下,鏡筒次鏡端會(huì)出現(xiàn)下沉,對(duì)系統(tǒng)裝調(diào)造成影響。對(duì)該工況進(jìn)行分析,邊界條件為鏡筒下端固支約束,次鏡端帶有5 kg負(fù)載,仿真結(jié)果表明,次鏡端下沉量為4 μm,滿足表1 設(shè)計(jì)指標(biāo)要求。位移云圖如圖4所示。

    4 穩(wěn)定性驗(yàn)證

    碳碳化硅(C/SiC)材料鏡筒采用了碳纖維三維編織碳化硅增強(qiáng)一體成型,由于鏡筒成型過(guò)程中存在的一些缺點(diǎn)如空隙和微裂紋等,將會(huì)降低材料的強(qiáng)度和韌性,同時(shí)也會(huì)造成應(yīng)力集中,當(dāng)鏡筒受到外界應(yīng)力時(shí),會(huì)與鏡筒自身的內(nèi)部應(yīng)力相互作用,使鏡筒內(nèi)部應(yīng)力重新分布,從而導(dǎo)致結(jié)構(gòu)尺寸發(fā)生變化[7]。結(jié)合鏡筒的結(jié)構(gòu)特點(diǎn),設(shè)計(jì)了一系列的消應(yīng)力尺寸穩(wěn)定性試驗(yàn),驗(yàn)證了鏡筒的穩(wěn)定性。

    4.1 試驗(yàn)方法

    在產(chǎn)品上粘貼基準(zhǔn)塊,試驗(yàn)前后采用三坐標(biāo)測(cè)量各基準(zhǔn)塊的坐標(biāo),由基準(zhǔn)塊的位置變化計(jì)算出鏡筒上法蘭相對(duì)于下法蘭的位置及姿態(tài)變化。當(dāng)位置變化收斂于穩(wěn)定性指標(biāo)要求時(shí),則停止試驗(yàn)。試驗(yàn)量級(jí)逐漸增加,首先進(jìn)行小量級(jí)振動(dòng)消應(yīng)力試驗(yàn),檢測(cè)消應(yīng)力前后量塊位置變化。當(dāng)變化穩(wěn)定后,增大量級(jí),通過(guò)多次振動(dòng)使鏡筒尺寸趨于穩(wěn)定。

    圖3 前鏡筒一階模態(tài)

    圖4 重力作用鏡筒變形

    該方法與經(jīng)緯儀及激光跟蹤儀檢測(cè)相比,具有較高的測(cè)試精度及良好的重復(fù)度,消除了測(cè)試的隨機(jī)離散誤差。測(cè)試精度直接取決于三坐標(biāo)測(cè)量機(jī)的精度,一般能達(dá)到1 μm。

    4.2 振動(dòng)試驗(yàn)驗(yàn)證

    為消除組件裝配應(yīng)力和鏡筒結(jié)構(gòu)內(nèi)應(yīng)力,使結(jié)構(gòu)尺寸穩(wěn)定性滿足要求,采用力學(xué)振動(dòng)的方法,對(duì)其進(jìn)行穩(wěn)定性試驗(yàn)驗(yàn)證。具體為進(jìn)行了三個(gè)方向的力學(xué)試驗(yàn),首先進(jìn)行0.5 g的力學(xué)掃頻,測(cè)定5~600 Hz范圍內(nèi)的響應(yīng)頻率,然后進(jìn)行正弦和隨機(jī)振動(dòng),每次振動(dòng)前后均進(jìn)行掃頻,以進(jìn)行力學(xué)特性對(duì)比。圖5為組件進(jìn)行力學(xué)穩(wěn)定性試驗(yàn),組件經(jīng)過(guò)力學(xué)試驗(yàn)后,各部位響應(yīng)正常,結(jié)構(gòu)完好。表3為每次試驗(yàn)前后的三坐標(biāo)檢測(cè)結(jié)果,一般通過(guò)3~4次的振動(dòng)試驗(yàn),鏡筒結(jié)構(gòu)尺寸趨于穩(wěn)定,之后再次振動(dòng),只要量級(jí)不超過(guò)穩(wěn)定性試驗(yàn)量級(jí),鏡筒結(jié)構(gòu)尺寸不會(huì)發(fā)生變化。

    4.3 真空熱循環(huán)試驗(yàn)

    鏡筒結(jié)構(gòu)內(nèi)部的應(yīng)力在經(jīng)歷熱循環(huán)及真空環(huán)境下,會(huì)出現(xiàn)應(yīng)力釋放,導(dǎo)致應(yīng)力重新分配,造成鏡筒尺寸發(fā)生變化[8]。因此,為驗(yàn)證鏡筒的熱穩(wěn)定性,需對(duì)其進(jìn)行熱試驗(yàn)驗(yàn)證。

    鏡筒組件試驗(yàn)條件為溫度循環(huán):室溫→45 ℃(保溫4 h)→20 ℃(保溫4 h);真空度優(yōu)于10-4Pa,循環(huán)次數(shù):2次。試驗(yàn)前后,采用與振動(dòng)試驗(yàn)前后相同的檢測(cè)評(píng)判標(biāo)準(zhǔn),試驗(yàn)后測(cè)量結(jié)果為:次鏡安裝面法線角度變化不超過(guò)2″,位置變化不超過(guò)2 μm,滿足表1 設(shè)計(jì)指標(biāo)要求。

    4.5 線膨脹系數(shù)

    鏡筒的軸向線膨脹系數(shù)是鏡筒熱穩(wěn)定性的重要評(píng)價(jià)指標(biāo),影響次鏡的軸向位置變化。較低的溫度線膨脹系數(shù)更容易保證次鏡軸向位置穩(wěn)定度,同時(shí)極大地降低了在軌對(duì)熱控資源的需求。受鏡筒材料及成型限制,試件的膨脹系數(shù)并不能代表筒體結(jié)構(gòu)的膨脹系數(shù),因此,項(xiàng)目組自制了專用的筒體線膨脹系數(shù)測(cè)量裝置,通過(guò)常壓控溫箱控制環(huán)境溫度,激光雙頻干涉儀測(cè)量產(chǎn)品長(zhǎng)度變化的方法來(lái)測(cè)量線膨脹系數(shù)[9]。該方法測(cè)試精度由干涉儀穩(wěn)頻精度決定,試驗(yàn)中采用了高精度的干涉儀。試驗(yàn)的測(cè)試精度能達(dá)到1×10-7。圖7為線膨脹系數(shù)測(cè)試試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果得出,在10~30 ℃溫度范圍內(nèi),筒體的軸向線膨脹系數(shù)為0.35 ppm,滿足小于0.5 ppm的指標(biāo)要求。

    圖5 鏡筒組件力學(xué)振動(dòng)試驗(yàn)

    表3 穩(wěn)定性試驗(yàn)結(jié)果

    圖6 筒體線膨脹系數(shù)測(cè)試

    5 結(jié)論

    針對(duì)某高精度光學(xué)遙感器用輕質(zhì)高剛度高穩(wěn)定性鏡筒設(shè)計(jì)指標(biāo)要求,通過(guò)優(yōu)化設(shè)計(jì),采用了一種碳纖維三維編織碳化硅增強(qiáng)一體成型的鏡筒。鏡筒重量9.5 kg,一階頻率150 Hz,重力作用下變形4 μm。設(shè)計(jì)了鏡筒的穩(wěn)定性試驗(yàn)裝置及測(cè)試方法,結(jié)果表明:經(jīng)過(guò)多次振動(dòng),結(jié)構(gòu)尺寸穩(wěn)定在3 μm以內(nèi),組件具有較高抗振穩(wěn)定性,達(dá)到穩(wěn)定后再經(jīng)歷相同級(jí)別的試驗(yàn),結(jié)構(gòu)尺寸均不再發(fā)生變化。熱真空循環(huán)試驗(yàn)前后,鏡筒結(jié)構(gòu)尺寸亦未發(fā)生變化。通過(guò)自制鏡筒線膨脹系數(shù)測(cè)試裝置及方法,測(cè)得鏡筒線膨脹系數(shù)為0.35 ppm。通過(guò)穩(wěn)定性試驗(yàn)結(jié)果說(shuō)明該鏡筒結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)合理,具有較高穩(wěn)定性,目前該鏡筒已成功運(yùn)用于某高分相機(jī),對(duì)高分辨率相機(jī)的輕型敏捷化設(shè)計(jì)具有一定參考意義。

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