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    曲軸用非調(diào)質(zhì)鋼38MnVS失效分析

    2021-06-26 00:50:26郝震宇胡芳忠汪開(kāi)忠楊少朋金國(guó)忠胡乃悅
    冶金動(dòng)力 2021年3期
    關(guān)鍵詞:字號(hào)源區(qū)調(diào)質(zhì)

    郝震宇,胡芳忠,汪開(kāi)忠,楊少朋,金國(guó)忠,胡乃悅

    (馬鞍山鋼鐵股份有限公司,安徽馬鞍山 243000)

    引言

    隨著汽車發(fā)動(dòng)機(jī)的發(fā)展,低耗能、低成本、輕量化都成為發(fā)動(dòng)機(jī)的研究熱點(diǎn)。非調(diào)質(zhì)鋼曲軸具有降低產(chǎn)品廢品率、縮短生產(chǎn)周期、降低能耗和制造成本等優(yōu)點(diǎn),國(guó)外曲軸用鋼基本非調(diào)質(zhì)化,國(guó)內(nèi)曲軸用鋼也向非調(diào)質(zhì)化方向發(fā)展[1-3]。曲軸是發(fā)動(dòng)機(jī)零部件中關(guān)鍵的構(gòu)件,曲軸在發(fā)動(dòng)機(jī)工作時(shí)不僅承受著活塞連桿組往復(fù)、旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)的慣性力,而且長(zhǎng)期受彎曲、扭轉(zhuǎn)、拉壓等循環(huán)應(yīng)力的作用。

    此外,在車輛行駛過(guò)程中,曲軸更是不可避免地承受著沖擊載荷。因此,曲軸易發(fā)生塑性變形,產(chǎn)生裂紋,嚴(yán)重時(shí)甚至斷裂,所以要求曲軸材料必須有足夠的強(qiáng)度、沖擊韌性和疲勞強(qiáng)度[1-2]。因此,分析曲軸失效斷裂原因,對(duì)于提高曲軸質(zhì)量、使用壽命及安全系數(shù)等具有重要的參考價(jià)值。

    目前非調(diào)質(zhì)鋼38MnVS 是國(guó)內(nèi)普遍使用的曲軸用鋼,國(guó)內(nèi)某企業(yè)采用38MnVS 非調(diào)質(zhì)鋼生產(chǎn)的發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸,在進(jìn)行臺(tái)架疲勞試驗(yàn)時(shí)失效,針對(duì)此次失效進(jìn)行分析,找出失效原因,為企業(yè)在后續(xù)生產(chǎn)控制工藝優(yōu)化改進(jìn)提供參考。

    1 試驗(yàn)材料

    38MnVS 圓鋼規(guī)格為Φ178 mm,力學(xué)性能見(jiàn)表1,圓鋼經(jīng)過(guò)加熱→鍛造→噴丸→感應(yīng)淬火工藝后進(jìn)行疲勞試驗(yàn),成分見(jiàn)表2。疲勞試驗(yàn)過(guò)程中發(fā)生失效,失效部位為拐角、打字號(hào)及油管三處,對(duì)疲勞失效的源區(qū)進(jìn)行取樣分析。

    表1 38MnVS力學(xué)性能

    表2 38MnVS化學(xué)成分%

    2 試驗(yàn)結(jié)果

    2.1 宏觀形貌

    圖1為拐角、打字號(hào)和油管三處失效源區(qū)位置,由圖1可見(jiàn),疲勞斷口呈明顯的疲勞裂紋特征,分為源區(qū)、擴(kuò)展區(qū)和瞬斷區(qū)。通過(guò)分析,未發(fā)現(xiàn)源區(qū)存在明顯的宏觀塑性變形,起裂源區(qū)均位于應(yīng)力較集中的位置,其中油管處斷口有兩處疲勞源;擴(kuò)展區(qū)可見(jiàn)明顯的疲勞紋特征,整個(gè)斷口大部分均為擴(kuò)展區(qū);瞬斷區(qū)域斷口呈金屬光澤,斷口參差不齊,未見(jiàn)明顯異常。

    圖1 38MnVS斷口宏觀形貌

    2.2 微觀組織分析

    對(duì)失效斷口采用Quant200 型掃描電鏡進(jìn)行觀察分析,掃描圖片見(jiàn)圖2。圖2(a)為疲勞裂紋源從拐角處起裂,裂紋起裂源區(qū)表面可見(jiàn)明顯凹坑缺陷,為噴丸坑,裂紋源區(qū)未見(jiàn)明顯冶金缺陷,裂紋擴(kuò)展過(guò)程中未見(jiàn)明顯二次起裂現(xiàn)象;圖2(b)為打字號(hào)根部位置起裂,裂紋起裂源區(qū)可見(jiàn)明顯凹凸不平缺陷,裂紋源區(qū)未見(jiàn)明顯冶金缺陷,海灘狀疲勞區(qū)可看到呈放射狀的疲勞輝紋;圖2(c)為油管孔表面靠近淬硬層底部位置起裂,油管處形貌光滑,出現(xiàn)凹凸不平缺陷。

    圖2 C38MOD斷口源區(qū)掃描形貌

    圖3 為疲勞斷口擴(kuò)展區(qū)的微觀形貌,由圖3 可知,拐角、打字號(hào)及油管處三個(gè)位置的擴(kuò)展區(qū),均呈現(xiàn)出材料疲勞斷裂特征,疲勞裂紋擴(kuò)展以準(zhǔn)解理斷裂機(jī)制擴(kuò)展。觀察裂紋擴(kuò)展路徑,可見(jiàn)明顯硫化物聚集,擴(kuò)展區(qū)硫化物在裂紋擴(kuò)展過(guò)程中被切割,部分硫化物處出現(xiàn)二次起裂現(xiàn)象。

    圖3 C38MOD斷口擴(kuò)展區(qū)掃描形貌

    利用線切割在4 個(gè)不同裂紋源區(qū)(其中油管斷口有兩個(gè)起裂源區(qū))縱向剖開(kāi),試樣經(jīng)制樣、砂紙磨光、機(jī)械拋光后,再用硝酸酒精(4%體積分?jǐn)?shù))腐蝕,采用金相顯微鏡對(duì)微觀組織進(jìn)行分析,金相照片見(jiàn)圖4。由圖4可以看出組織均為鐵素體+珠光體組織。拐角處及打字號(hào)處均存在脫碳現(xiàn)象(圖4a,圖4b),脫碳層厚度在150~180 μm,脫碳層的厚度顯著影響材料的疲勞性能,打字號(hào)位置脫碳層有明顯變形,容易造成應(yīng)力集中,成為起裂源;油管源區(qū)無(wú)脫碳,在油管源區(qū)A處有部分明顯大顆粒晶粒(圖4c),油管源區(qū)B 處組織不均勻,異常大顆粒晶粒在起裂位置,與基體連續(xù)性差,容易造成應(yīng)力集中,成為裂紋源。

    圖4 C38MOD源區(qū)縱向剖開(kāi)金相組織

    2.3 淬硬層分析

    測(cè)定3個(gè)試樣斷口表面淬硬層和曲軸基體顯微硬度,顯微硬度的測(cè)定采用維氏硬度,壓力選擇0.2 kg,淬硬層步長(zhǎng)0.1 mm,結(jié)果見(jiàn)圖5。由圖5 可見(jiàn),淬硬層硬度在530~600 HV,淬硬層深度在5.5~6 mm。3 個(gè)斷口位置的淬硬層硬度差別不大,其中打字號(hào)位置斷口過(guò)渡區(qū)硬度偏低,其他未見(jiàn)明顯異常。對(duì)淬硬層進(jìn)行微觀組織觀察,金相組織見(jiàn)圖6。由圖6 可見(jiàn),淬硬層表面組織為馬氏體組織,未見(jiàn)殘余奧氏體及貝氏體,馬氏體尺寸粗大,最大馬氏體評(píng)級(jí)達(dá)到5級(jí)。

    圖5 不同位置斷口附近淬硬層及基體硬度

    圖6 不同斷口位置附近淬硬層組織

    3 分析與討論

    發(fā)動(dòng)機(jī)在進(jìn)行扭轉(zhuǎn)疲勞試驗(yàn)過(guò)程中與實(shí)際運(yùn)行中承受同樣復(fù)雜的扭轉(zhuǎn)載荷和一定的沖擊載荷,疲勞斷裂為主要的失效方式,裂紋源發(fā)生在容易應(yīng)力集中的拐角、打字號(hào)以及油管處[6]。通過(guò)對(duì)斷口形貌特征分析可知,該曲軸的斷裂是一種常見(jiàn)的失效模式,其性質(zhì)為彎曲-扭轉(zhuǎn)疲勞斷裂[7]。

    根據(jù)分析結(jié)果可知,造成此次曲軸疲勞斷裂主要由以下兩點(diǎn)因素:

    (1)加工缺陷的影響。感應(yīng)淬火后,曲軸工作表面的組織為針狀馬氏體組織,這種組織的特性主要為良好的沖擊及耐磨性、較高的強(qiáng)硬度,雖然實(shí)驗(yàn)結(jié)果顯示馬氏體粗大,最大達(dá)到5級(jí),但顯微硬度合格,能夠提供較好的抗疲勞性能,所以在圓角處并未出現(xiàn)失效斷口。拐角處以及打字號(hào)處由于表面不平整,很容易造成應(yīng)力集中,從發(fā)動(dòng)機(jī)在工作過(guò)程中的受力情況來(lái)看,曲軸不僅承受著周期性變化的力,同時(shí)受復(fù)雜的交變應(yīng)力作用,進(jìn)而導(dǎo)致曲軸產(chǎn)生彎曲和扭轉(zhuǎn)振動(dòng)[8],因此油管孔處也是曲軸應(yīng)力集中最嚴(yán)重的區(qū)域,該區(qū)域發(fā)生疲勞破壞的概率較大。在實(shí)驗(yàn)結(jié)果中發(fā)現(xiàn)拐角處的微觀變形嚴(yán)重,很可能是加工過(guò)程中由于操作不當(dāng)產(chǎn)生肉眼不可見(jiàn)的細(xì)小變形或者凹坑缺陷,當(dāng)曲軸在彎矩和扭矩共同作用下,這些應(yīng)力集中的區(qū)域萌生了主裂紋源,疲勞源隨著交變應(yīng)力的不斷變化而擴(kuò)展,并產(chǎn)生次生裂紋,裂紋擴(kuò)展中在斷口形成疲勞條帶和放射狀條帶。建議改進(jìn)曲軸加工工藝,保證曲軸材料加工過(guò)程中減少拐角、打字號(hào)以及油管位置的微變形。

    (2)粗大晶粒的影響。選擇合適的非調(diào)質(zhì)鋼合金成分,并且需要與其成分相適應(yīng)的熱加工參數(shù)及冷卻條件,通過(guò)合理的鍛壓熱加工工藝,可使鋼中的沉淀相析出并且得到較細(xì)的晶粒,從而達(dá)到保持較高韌性的同時(shí)提高強(qiáng)度的目的,這是非調(diào)質(zhì)鋼的強(qiáng)韌化機(jī)理和特點(diǎn)[9]。若材料本身組織不均勻,會(huì)造成當(dāng)材料受力過(guò)程中,異常粗大的晶粒與基體抗變形能力不一致,造成曲軸材料的抗變形能力差[10]。當(dāng)粗大晶粒與周圍晶粒大小明顯不一致時(shí),異常粗大晶粒相當(dāng)于夾雜物的存在,使材料的強(qiáng)度和塑性大大降低,這是由于異常粗大晶粒同樣會(huì)嚴(yán)重破壞金屬基體的連續(xù)性。這種組織上強(qiáng)度和塑韌性的不協(xié)調(diào)很容易在晶界處引起應(yīng)力集中,而使這些區(qū)域成為潛在的微裂紋源,導(dǎo)致曲軸材料疲勞強(qiáng)度的降低。

    4 結(jié)論

    (1)曲軸用非調(diào)質(zhì)鋼38MnVS 疲勞試驗(yàn)失效為疲勞失效。

    (2)該曲軸淬硬層維氏硬度為530~600 HV,淬硬層深度5.5~6 mm,組織為馬氏體,淬硬層對(duì)疲勞失效影響不大。

    (3)加工缺陷以及異常粗大的晶粒導(dǎo)致應(yīng)力集中,是造成該曲軸疲勞失效的主要原因。

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