劉興財,王長軍
(中海油能源發(fā)展裝備技術(shù)有限公司設計研發(fā)中心,天津 300452)
設計基礎資料是工藝專業(yè)開展設計的基本依據(jù),缺少或是不準確將對工藝設計產(chǎn)生嚴重的影響,甚至會涉及整個項目實施的成敗。因此,在確定設計基礎資料時,一定要力求準確、全面。工藝專業(yè)的設計基礎資料主要包括以下幾個方面:
氣體組分見表。
表1 氣體組分
南區(qū)原油實沸點蒸餾數(shù)據(jù)見表2。
表2 南區(qū)原油實沸點蒸餾數(shù)據(jù)
原油黏度見表3。
表3 南區(qū)原油含水30%(反相點)時不同溫度下黏度
表4 WHPH配產(chǎn)數(shù)據(jù)
臥式分離器內(nèi)氣液混合流體經(jīng)進口進入分離器進行基本相分離,氣體進入氣體通道通過整流和重力沉降,分離出液滴:液體進入液體空間分離出氣泡,同時在重力條件下,油向上流動,水向下流動得以油水分離。氣體在離開分離器之前經(jīng)捕霧器除去小液滴后從出氣口流出,油從頂部經(jīng)過溢流隔板進入油槽并從出油口流出,水從排水口流出。
3.2.1 計算輸入
根據(jù)該油田的配產(chǎn)情況,選擇產(chǎn)液量最大的單井H14H井2025年的配產(chǎn)數(shù)據(jù)為依據(jù),初步計算分離器的尺寸。已知條件:
(1)原油在操作條件下的密度ρL=918.2kg/m3,體積流率Qo=0.456m3/h。
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(2)分離出游離水在操作條件下的體積流率Qw=32.4m3/h。
3.2.2 根據(jù)液體的流量選擇一個初步的尺寸
根據(jù)脫水實驗,在原油含水率不高于50%的情況下,液相停留時間取10 min即可
(1)計算液體體積流量
(2)計算液相分離面積AL及液相高度HL
3.2.3 校核實際油水停留時間τ
因此,液體停留時間滿足要求。
綜上所述,當分離器的尺寸為2 000mm(ID)×5 000mm(T/T)時,液相停留時間和氣體允許氣速滿足生產(chǎn)要求,故計量分離器的尺寸選為:2 000mm(ID)×5 000mm(T/T)。
通過HYSYS模擬可得到如下參數(shù):標況下氣體比重Sg= 0.702 8,油比重So=0.926 3,水比重Sw=1,氣體壓縮系數(shù)Z= 0.997 5。
以2014年H8H井(最大油氣年)為例,氣體流量Qg= 76.625Sm3/h,油流量Qo=4.04m3/h,水流量Qw=1m3/h,根據(jù)《海上生產(chǎn)平臺管道系統(tǒng)設計和安裝的推薦作法RP 14 E》,對于混 相管線尺寸計算,首先需要計算沖蝕速度
其中ρm為操作條件下氣/液混合物的密度,計算公式如下式:
其中:操作壓力P=1 900kPaA,操作溫度T=41℃= 565.47°R,液體的混合比重S1=(Qo*So+Qw*Sw)/(Qo+Qw)= 0.9409235,氣液比R=(Qg0.02831685*24)/(Q1*24/0.159)= 0.39ft3/bbl,液相的流量Q1=Qo+Qw=4.04+1=5.04m3/h
經(jīng)計算最大許用沖蝕速度Ve=100/ =42.86ft/s
由于對于混相流動,管道的實際流速要小于最大許用沖蝕速度,因此可得最小的管道截面積:
經(jīng)過對不同典型年份的計算比較,進口管線的尺寸選取為4寸。由于管線設計壓力為2 200kPaG,溫度為92℃,查表4可知,進口管線等級選取為300lb。
表4 碳鋼材料的閥門和法蘭壓力-溫度等級
1)三相分離器的最終尺寸對前期總體布置和與審查廠家計算結(jié)果有重要指導作用。
2)分離器尺寸計算中,液相的停留時間是決定分離器尺寸的重要參數(shù)。設計時要根據(jù)原油脫水實驗確定,根據(jù)要求的原油含水率選取適合的停留時間。對于前期研究沒有相關(guān)實驗數(shù)據(jù)的情況,可根據(jù)油氣分離器設計制造規(guī)范的規(guī)定按照原油API°初步確定。
3)分離器及其進出口管線尺寸計算,要根據(jù)不同工況分別選取最大產(chǎn)油年,最大產(chǎn)氣年及最大產(chǎn)液年的配產(chǎn)數(shù)據(jù)及對應的基礎數(shù)據(jù)進行核算,以確保分離器尺寸及進出口管線滿足不同生產(chǎn)條件下的分離輸送需求。