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      津石高速公路上跨京九鐵路立交橋不平衡稱重及試轉(zhuǎn)研究

      2021-05-20 11:47:38譚振東
      西部交通科技 2021年4期
      關(guān)鍵詞:牽引力立交橋梁端

      譚振東

      (中電建冀交高速公路投資發(fā)展有限公司,河北 石家莊 050000)

      0 引言

      橋梁的大量興建,大大方便了人們的出行,但也不可避免地出現(xiàn)了一些需要跨越既有線路的橋梁工程,那么在施工方法上就必須格外慎重考慮。目前轉(zhuǎn)體施工技術(shù)是較為成熟的方法之一,很大程度上減少了對(duì)既有線路運(yùn)營(yíng)的影響[1-5]。本文依托津石高速公路上跨京九鐵路立交橋轉(zhuǎn)體施工為工程背景,根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)及設(shè)計(jì)實(shí)際情況,進(jìn)行不平衡稱重及試轉(zhuǎn)研究,為本工程的順利施工提供保障。

      1 工程概況

      津石高速公路(津冀界至保石界段)上跨京九鐵路立交橋,工程位于滄州市任丘市于村鄉(xiāng)東陵城村南,地形起伏不大,交通便利。擬建立交橋上跨橋與既有京九鐵路相交,位于文安與任丘區(qū)間,交點(diǎn)處位于京九鐵路下行線里程K136+782.281,交角為73.3°,交點(diǎn)處公路里程為K61+662.778。橋位處既有京九鐵路為標(biāo)準(zhǔn)雙線電氣化鐵路,自西向東分別為京九鐵路上行線、下行線,線間距為4.1 m,鐵路呈南北走向。鐵路位于路基段,路基高度約4 m,無(wú)縫線路,鋼筋混凝土枕,60 kg/m鋼軌,此段鐵路位于直線上。

      2 橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

      2.1 上部結(jié)構(gòu)

      上跨京九鐵路立交橋采用2×65 m T構(gòu)結(jié)構(gòu),單箱三室斜腹板箱形截面,中支點(diǎn)中心梁高為6.5 m,端部梁高為3.3 m,梁底線形按圓曲線變化,端部等高梁段長(zhǎng)4.95 m。箱梁頂板寬33.5 m,底板寬20.459~23.368 m,兩側(cè)懸臂板長(zhǎng)各為4.0 m,懸臂板端部厚20 cm,2 m處變厚為35 cm,根部厚70 cm。主橋位于直徑5 700 m圓曲線上,如圖1、圖2所示。

      圖1 橋型布置圖(cm)

      圖2 與鐵路立面關(guān)系圖(cm)

      2.2 下部結(jié)構(gòu)

      T 構(gòu)中墩采用尺寸為3.6×(8.0~12.0) m矩形截面墩梁固結(jié)。轉(zhuǎn)動(dòng)體系采用環(huán)道與中心支承相結(jié)合的結(jié)構(gòu);基礎(chǔ)為鉆孔灌注樁,樁徑為1.5 m,共25根。邊墩為柱式墩,蓋梁采用鋼筋混凝土蓋梁,寬2.5 m,高1.8 m,橫向布置3個(gè)墩柱,直徑為1.8 m。下接實(shí)體式承臺(tái),厚2.5 m。基礎(chǔ)為8 根鉆孔灌注樁組成,樁徑為1.25 m。

      2.3 主要轉(zhuǎn)體參數(shù)

      轉(zhuǎn)體重量:W=145095.2 kN;轉(zhuǎn)體支座平面半徑:Rzp=175 cm;轉(zhuǎn)體支座曲率半徑:Rzq=894 cm;上轉(zhuǎn)臺(tái)半徑:Rzt=425 cm;滑道中心半徑:Rhd=365 cm;轉(zhuǎn)體角度:順時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng)74°。

      3 稱重與轉(zhuǎn)體之間的關(guān)聯(lián)分析

      在施工階段,立交橋上跨橋現(xiàn)澆梁使得轉(zhuǎn)動(dòng)球鉸兩側(cè)完全對(duì)稱是很難實(shí)現(xiàn)的,因此就出現(xiàn)了不平衡力矩,其結(jié)果就將導(dǎo)致轉(zhuǎn)體施工風(fēng)險(xiǎn)大大上升,所以立交橋上跨橋在轉(zhuǎn)體之前必須進(jìn)行不平衡力矩測(cè)試,然后進(jìn)行平衡配重。在本橋中利用3臺(tái)600 t壓力計(jì)、SDC位移計(jì)進(jìn)行球鉸轉(zhuǎn)動(dòng)測(cè)試。

      4 不平衡稱重及配重分析

      4.1 稱重過(guò)程及結(jié)果

      本橋落架前后大里程側(cè)梁端下?lián)厦黠@大于小里程側(cè),在撐腿和砂箱拆除后轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)出現(xiàn)了向大里程方向的剛體轉(zhuǎn)動(dòng),說(shuō)明采用的轉(zhuǎn)動(dòng)球鉸摩阻力矩與轉(zhuǎn)體不平衡力矩不匹配,前者小于后者,所以需要在大里程方向進(jìn)行頂起稱重。圖3為頂起側(cè)與非頂起側(cè)關(guān)系曲線示意圖。

      圖3 頂力與位移關(guān)系圖

      不平衡力矩:

      (1)

      摩阻力矩:

      (2)

      球鉸靜摩阻系數(shù):

      (3)

      轉(zhuǎn)體偏心距:

      (4)

      配重按照不平衡力矩法,在距離球鉸中心56 m處進(jìn)行荷載配重,得到理論配重為:

      (5)

      因此可按Wp=300 kN進(jìn)行配重,位置設(shè)在小里程方向18號(hào)墩處,與球鉸保持距離為56 m。

      經(jīng)過(guò)以上分析可得配重后轉(zhuǎn)體縱向偏心距為:

      (6)

      4.2 配重建議

      本次稱重過(guò)程順利,稱重結(jié)果真實(shí)可靠,根據(jù)稱重結(jié)果對(duì)平衡配重進(jìn)行分析后建議如下:在T構(gòu)縱向方向上配重,位置設(shè)置在小里程方向18號(hào)墩處,距球鉸中心位置56 m;橫向位置建議布置在中央分隔帶右側(cè),鋼筋整捆橫橋向布置。

      5 試轉(zhuǎn)

      5.1 試轉(zhuǎn)參數(shù)測(cè)試

      實(shí)際試轉(zhuǎn)角度為11.1°,剩余61.9°,轉(zhuǎn)體過(guò)程良好。試轉(zhuǎn)儀器設(shè)備如油泵、千斤頂、油管等參數(shù)如下:

      (1)啟動(dòng)牽引力:兩次啟動(dòng)牽引力分別為56 t和50 t,平均啟動(dòng)牽引力53 t,小于設(shè)計(jì)啟動(dòng)牽引力99.68 t。

      (2)正常轉(zhuǎn)動(dòng)牽引力:兩次正常轉(zhuǎn)動(dòng)牽引力分別為44 t和40 t,平均正常轉(zhuǎn)動(dòng)牽引力為42 t,小于設(shè)計(jì)正常轉(zhuǎn)動(dòng)牽引力59.75 t。

      (3)每分鐘轉(zhuǎn)速:正常轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)的角速度分別為1.5°/min和2.1°/min,牽引頂滿足在規(guī)定的50 min天窗點(diǎn)內(nèi)完成轉(zhuǎn)體需求。

      (4)正常轉(zhuǎn)動(dòng)梁端慣性位移值分別為9.0 cm和13.cm,平均值為11.cm。

      (5)點(diǎn)動(dòng)位移:本次試轉(zhuǎn)分別測(cè)試了3 s點(diǎn)動(dòng)、5 s點(diǎn)動(dòng)和10 s點(diǎn)動(dòng),測(cè)試結(jié)果如表1所示。

      表1 測(cè)試結(jié)果表(m)

      5.2 試轉(zhuǎn)振動(dòng)測(cè)試

      本橋試轉(zhuǎn)時(shí)的典型振動(dòng)時(shí)程測(cè)試結(jié)果如圖4和圖5所示。

      (a)墩頂順橋向振動(dòng)時(shí)程

      (a)墩頂順橋向振動(dòng)時(shí)程

      由此可知:

      (1)在試轉(zhuǎn)前梁體由于環(huán)境因素如施工作業(yè)擾動(dòng)、環(huán)境風(fēng)荷載和火車通過(guò)荷載引起的振動(dòng)中,火車通過(guò)引起的振動(dòng)最為明顯。在非轉(zhuǎn)動(dòng)狀態(tài),梁端最大豎向振動(dòng)加速度為4.2 mm/s2,最大橫向振動(dòng)加速度為2.5 mm/s2,最大順橋向振動(dòng)加速度為1.7 mm/s2。

      (2)在轉(zhuǎn)體過(guò)程中梁體振動(dòng)明顯加大,梁端最大豎向振動(dòng)加速度為21.7 mm/s2,最大橫向振動(dòng)加速度為10.8 mm/s2,最大順橋向振動(dòng)加速度為5.6 mm/s2。在試轉(zhuǎn)過(guò)程中梁端豎向振幅小于經(jīng)驗(yàn)預(yù)警值50 mm/s2。

      (3)通過(guò)試轉(zhuǎn)可知,該橋在轉(zhuǎn)體過(guò)程中梁體的振動(dòng)受轉(zhuǎn)速影響很小,可以忽略不計(jì)。

      6 結(jié)語(yǔ)

      通過(guò)對(duì)以上稱重及試轉(zhuǎn)數(shù)據(jù)分析可知:該橋在混凝土澆筑過(guò)程中存在一定的縱向偏載,但需要的平衡配重量較小,配重荷載不會(huì)對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)造成不利影響。試轉(zhuǎn)過(guò)程平穩(wěn),梁體振動(dòng)幅度受轉(zhuǎn)體速度的影響很小,可以忽略不計(jì)。

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