堿渣摻量對(duì)不同齡期下半剛性再生基層力學(xué)性能研究

肖慶一，封仕杰，孫立東，陳向偉

(1.河北工業(yè)大學(xué) 土木與交通學(xué)院，天津 300401；2.河北省土木工程技術(shù)研究中心，天津 300401；3.天津市交通工程綠色材料技術(shù)工程中心，天津 300401)

0 引 言

舊路結(jié)構(gòu)再生技術(shù)，是將需要翻修或廢棄的道路結(jié)構(gòu)材料，經(jīng)過翻挖、回收、破碎、篩分、摻加專用再生劑或無機(jī)、有機(jī)新結(jié)合料，重新拌和形成的達(dá)到規(guī)范路用性能標(biāo)準(zhǔn)的再生混合料，且用于鋪筑路面面層或基層的整套技術(shù)[1]。舊路結(jié)構(gòu)再生對(duì)環(huán)境保護(hù)、自然資源的循環(huán)利用、能源的可持續(xù)發(fā)展有重要的研究?jī)r(jià)值。與傳統(tǒng)的道路工程維修養(yǎng)護(hù)方案相比，舊路結(jié)構(gòu)再生技術(shù)可以回收瀝青、礦物材料等自然資源，在保護(hù)環(huán)境的同時(shí)可以降低工程成本40%左右、減少填料、保持道路原有幾何形狀、縮短工期、減少因鋪筑造成交通延誤等原因造成的損失。所以近年來，舊路結(jié)構(gòu)再生技術(shù)受到廣泛關(guān)注[2]。

國(guó)外已有的研究中，荷蘭對(duì)廢舊二灰穩(wěn)定碎石材料再生研究和應(yīng)用最早。2001年荷蘭政府對(duì)廢舊二灰穩(wěn)定碎石材料的回收量高達(dá)1 500萬噸，回收率高達(dá)90%[3]。日本由于國(guó)土面積較小，資源相對(duì)匱乏，對(duì)廢舊材料研究較早且較為完善。上世紀(jì)七十年代，日本就已經(jīng)頒布了《再生骨料和再生混凝土使用規(guī)范》，同時(shí)在日本各大城市建起了廢舊材料處理及再生利用的工廠[4]。近年來，美國(guó)、韓國(guó)和歐洲一些發(fā)達(dá)國(guó)家對(duì)廢舊道路基層材料的再生研究主要體現(xiàn)在對(duì)再生骨料和再生二灰穩(wěn)定碎石的基本性能方面[5]。我國(guó)對(duì)廢舊基層材料的研究起步較晚，2008年我國(guó)頒布實(shí)施的《公路瀝青路面再生技術(shù)規(guī)范》對(duì)廢舊瀝青混合料和廢舊半剛性基層材料的再利用起到了良好的指導(dǎo)作用。天津制堿廠早在上世紀(jì)八十年代就與天津建筑設(shè)計(jì)研究院等單位合作，對(duì)堿渣替代黃土作為建筑的填墊材料進(jìn)行試驗(yàn)，研究發(fā)現(xiàn)在堿渣中摻入粉煤灰及黃土可以達(dá)到目標(biāo)強(qiáng)度，作為填墊材料使用[6]；侯永利等[7]對(duì)堿渣摻入瀝青混合料后的性能進(jìn)行試驗(yàn)，研究發(fā)現(xiàn)堿渣在瀝青混合料中的分散效果良好，可以改善瀝青混合料的高溫穩(wěn)定性和抗剝落性能；孫冰等[8]在淤泥土中摻入堿渣并輔以水泥和廢舊混凝土等進(jìn)行改性，發(fā)現(xiàn)改性后的淤泥土強(qiáng)度高、性能好、可滿足路基填土的要求等。

筆者結(jié)合現(xiàn)有研究成果，以堿渣、石灰、粉煤灰、半剛性基層銑刨料為原材料，制備二灰-堿渣穩(wěn)定半剛性再生基層并研究其路用性能，旨在為廢舊半剛性基層材料在我國(guó)道路工程中的應(yīng)用，提供一定參考價(jià)值和理論依據(jù)。

1 試驗(yàn)原材料及方法

1.1 原材料

1.1.1 石 灰

試驗(yàn)使用天津某白灰廠生產(chǎn)的消石灰，其相關(guān)技術(shù)參數(shù)見表1。

表1 消石灰檢測(cè)結(jié)果

鈣鎂石灰中MgO含量大于4%為鎂質(zhì)消石灰，MgO含量小于等于4%為鈣質(zhì)消石灰。經(jīng)過測(cè)試可以看出，試驗(yàn)所用石灰屬于I級(jí)鎂質(zhì)消石灰。

1.1.2 粉煤灰

試驗(yàn)使用的粉煤灰由天津某粉煤灰廠提供，其技術(shù)指標(biāo)見表2。

表2 粉煤灰測(cè)試結(jié)果

經(jīng)過測(cè)試可以看出，試驗(yàn)所用的粉煤灰滿足規(guī)范的各項(xiàng)技術(shù)要求，可以使用。

1.1.3 堿 渣

試驗(yàn)使用的堿渣由河北省唐山市某制堿廠提供，其化學(xué)組分見表3。

表3 堿渣的化學(xué)組分

由表3可以看出，堿渣的主要化學(xué)組分為CaCO3、CaO、Ca(OH)2、CaSO4、CaCl2等，含水率為50%～70%的情況下平均pH=12.6。試驗(yàn)用堿渣烘干磨細(xì)后，顆粒直徑控制在小于等于0.075 mm方孔篩備用，其平均粒徑為19.65 μm，比表面積為423 m2/kg。

1.1.4 舊 料

試驗(yàn)使用的舊料為團(tuán)唐公路路面大修工程中產(chǎn)生的基層銑刨料，其技術(shù)指標(biāo)見表4。

表4 舊料測(cè)試結(jié)果

1.2 試驗(yàn)方法

首先，依照表5給出的配合比做成φ150 mm×h150 mm的圓柱型試件，放到溫度為20±2 ℃、相對(duì)濕度95%以上的標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室中養(yǎng)護(hù)[9]，如圖1。按JTG E51—2009《公路工程無機(jī)結(jié)合料穩(wěn)定材料試驗(yàn)規(guī)程》進(jìn)行齡期為7、28、90、180 d的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)和室內(nèi)抗壓回彈模量試驗(yàn)，研究不同配合比下二灰-堿渣穩(wěn)定再生基層的力學(xué)性能。

表5 石灰、粉煤灰、堿渣和舊料的不同配比

圖1 試驗(yàn)所需的標(biāo)準(zhǔn)試件

2 測(cè)試結(jié)果分析

2.1 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果與分析

二灰-堿渣再生半剛性基層材料的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果如表6。

表6 二灰-堿渣再生半剛性基層材料的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果

根據(jù)表6中的試驗(yàn)結(jié)果可以看出，二灰-堿渣再生半剛性基層材料前期的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度比二灰再生半剛性基層材料的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度大，但是隨著養(yǎng)護(hù)齡期的增長(zhǎng)，最終二灰-堿渣再生半剛性基層材料的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度小于二灰再生半剛性基層材料的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度。筆者從堿渣摻量對(duì)無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的影響和養(yǎng)護(hù)齡期對(duì)無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的影響兩個(gè)方面對(duì)二灰-堿渣再生半剛性基層材料無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的變化規(guī)律進(jìn)行總結(jié)分析。

2.1.1 堿渣摻量對(duì)二灰-堿渣再生半剛性基層材料無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的影響

堿渣摻量對(duì)二灰-堿渣再生半剛性基層材料無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的影響如圖2。

圖2 堿渣摻量與二灰-堿渣再生半剛性基層無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的關(guān)系

根據(jù)表6和圖2可以看出，養(yǎng)護(hù)齡期在28 d之前，隨著堿渣摻量從0增加至5%，無側(cè)限抗壓強(qiáng)度不斷增大，且在堿渣摻量3% 時(shí)增長(zhǎng)量最大。當(dāng)養(yǎng)護(hù)齡期達(dá)到90 d之后，隨著堿渣摻量從0增加至5%，無側(cè)限抗壓強(qiáng)度呈現(xiàn)負(fù)增長(zhǎng)的趨勢(shì)。這是由于，堿渣中含有大量的CaCO3，隨著堿渣摻量在一定范圍內(nèi)的增加，整體CaCO3的含量增加，CaCO3生成的纖維狀及晶簇狀的文石和方解石可以融合在膠結(jié)物之中增加試件的強(qiáng)度。隨著養(yǎng)護(hù)齡期的增加，參與化學(xué)反應(yīng)的CaO含量減少，導(dǎo)致與粉煤灰生成的膠結(jié)物含量下降，且堿渣含量越多，石灰含量越少，因此，養(yǎng)護(hù)后期無側(cè)限抗壓強(qiáng)度隨著堿渣的增加呈負(fù)增長(zhǎng)趨勢(shì)。

2.1.2 養(yǎng)護(hù)齡期對(duì)二灰-堿渣再生半剛性基層材料無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的影響

養(yǎng)護(hù)齡期對(duì)二灰-堿渣再生半剛性基層材料無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的影響如圖3。

根據(jù)表6和圖3可以看出，在相同的堿渣摻量下，隨著養(yǎng)護(hù)齡期7～180 d的變化，無側(cè)限抗壓強(qiáng)度不斷增大。此外，在各個(gè)堿渣摻量下，養(yǎng)護(hù)前28 d，試件的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度增長(zhǎng)較快，養(yǎng)護(hù)28～180 d的過程中，無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的增長(zhǎng)速度逐漸變緩。并且，堿渣摻量越高，試件的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度前期增長(zhǎng)越快，最終強(qiáng)度均小于不摻堿渣的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度。這是由于，堿渣中含有大量的CaCO3，CaCO3是文石和方解石的主要組成部分，化學(xué)膠結(jié)物間纖維狀及晶簇狀的文石和方解石可以增加試件的前期強(qiáng)度。由于堿渣的增加，石灰含量減少，石灰中CaO含量下降，隨著時(shí)間的推移，CaO與粉煤灰反應(yīng)生成膠結(jié)物含量降低，其后期強(qiáng)度也趨于穩(wěn)定，且小于不摻堿渣的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度。

圖3 養(yǎng)護(hù)齡期與二灰-堿渣再生半剛性基層無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的關(guān)系

2.2 抗壓回彈模量試驗(yàn)結(jié)果與分析

抗壓回彈模量是路基或路面在荷載作用下產(chǎn)生的應(yīng)力與其相應(yīng)的回彈應(yīng)變的比值，是我國(guó)半剛性基層材料力學(xué)性能的重要指標(biāo)之一[10]。路面基層的抗壓回彈模量應(yīng)與其剛度相匹配，不宜太大或太小[11]。影響半剛性材料抗壓回彈模量的因素很多，比如，級(jí)配、壓實(shí)度、舊料用量和結(jié)合料含量等等[12]。

再生半剛性基層材料的抗壓回彈模量試驗(yàn)結(jié)果如表7。

表7 再生半剛性基層材料的抗壓回彈模量試驗(yàn)結(jié)果

根據(jù)表7可以看出，不同堿渣摻量下二灰-堿渣再生半剛性基層材料的抗壓回彈模量均隨著齡期的增長(zhǎng)而增大。28 d前二灰-堿渣再生半剛性基層材料的抗壓回彈模量隨著堿渣的增加而增大；28 d后隨著堿渣的增加二灰-堿渣再生半剛性基層材料的抗壓回彈模量先增加再減小，最終小于不摻加堿渣的半剛性再生基層材料的抗壓回彈模量。

2.2.1 堿渣摻量對(duì)二灰-堿渣再生半剛性基層材料抗壓回彈模量的影響

堿渣摻量對(duì)二灰-堿渣再生半剛性基層材料抗壓回彈模量的影響見圖4。

根據(jù)表7和圖4可以看出，與無側(cè)限抗壓強(qiáng)度有類似的變化趨勢(shì)。養(yǎng)護(hù)齡期在28 d之前，隨著堿渣摻量從0增加至5%，抗壓回彈模量不斷增大，且在堿渣摻量3% 時(shí)增長(zhǎng)量最大。7 d的養(yǎng)護(hù)齡期下抗壓回彈模量增加量為71 MPa；28 d的養(yǎng)護(hù)齡期下抗壓回彈模量的增加量為47 MPa。當(dāng)養(yǎng)護(hù)齡期達(dá)到90 d之后，隨著堿渣摻量從0增加至5%，抗壓回彈模量呈現(xiàn)負(fù)增長(zhǎng)的趨勢(shì)。

圖4 堿渣摻量與二灰-堿渣再生半剛性基層抗壓回彈模量的關(guān)系

2.2.2 養(yǎng)護(hù)齡期對(duì)二灰-堿渣再生半剛性基層材料抗壓回彈模量的影響

養(yǎng)護(hù)齡期對(duì)二灰-堿渣再生半剛性基層材料抗壓回彈模量的影響如圖5。

根據(jù)表7和圖5可以看出，不同堿渣摻量下的二灰-堿渣再生半剛性基層隨著養(yǎng)護(hù)齡期7～180 d的變化，抗壓回彈模量不斷增大。從增長(zhǎng)量看，不同堿渣摻量的再生材料均在28 d前抗壓回彈模量增長(zhǎng)量最大；整個(gè)養(yǎng)護(hù)期間不摻加堿渣的再生半剛性基層材料的抗壓回彈模量增長(zhǎng)量大于摻加堿渣的再生半剛性基層材料的抗壓回彈模量增長(zhǎng)量。從增長(zhǎng)率看，不同堿渣摻量的再生半剛性基層材料前28 d的增長(zhǎng)率均超過28 MPa/d，遠(yuǎn)大于28 d后的6 MPa/d 及90 d后的2 MPa/d；3% 堿渣摻量以內(nèi)的再生半剛性基層材料的抗壓回彈模量增長(zhǎng)率均大于1 MPa/d；整個(gè)養(yǎng)護(hù)齡期內(nèi)，摻加堿渣的再生半剛性基層材料增長(zhǎng)率均小于不摻加堿渣的再生半剛性基層材料增長(zhǎng)率，且5% 堿渣摻量的再生半剛性基層材料的增長(zhǎng)率最小。

圖5 不同再生材料抗壓回彈模量隨齡期變化曲線

2.3 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度與抗壓回彈模量的關(guān)系

通過2.1、2.2節(jié)的分析可以看出，二灰-堿渣再生半剛性基層材料的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度與對(duì)應(yīng)的抗壓回彈模量有著相似的變化規(guī)律。為了深入研究無側(cè)限抗壓強(qiáng)度與抗壓回彈模量之間的關(guān)系(表8)，對(duì)原始試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行回歸分析，擬合方程及其參數(shù)如式(1)：

y=a+bx

(1)

根據(jù)表8可以看出，不同堿渣摻量再生半剛性基層材料的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度與抗壓回彈模量均相關(guān)性良好，且相關(guān)性系數(shù)R2均大于0.9。表明二灰-堿渣再生半剛性基層材料的抗壓回彈模量與無側(cè)限抗壓強(qiáng)度有著相同的變化趨勢(shì)，在已知無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的情況下可以通過擬合得到的方程來預(yù)測(cè)對(duì)應(yīng)的抗壓回彈模量值。

表8 不同再生材料無側(cè)限抗壓強(qiáng)度與抗壓回彈模量關(guān)系的相關(guān)數(shù)值

2.4 堿渣摻量對(duì)無側(cè)限抗壓強(qiáng)度與抗壓回彈模量的影響

為了得到堿渣摻量每增加 1% 對(duì)不同齡期下再生混合料無側(cè)限抗壓強(qiáng)度與抗壓回彈模量的影響關(guān)系，對(duì)堿渣摻量與無側(cè)限抗壓強(qiáng)度和抗壓回彈模量進(jìn)行擬合，得到的結(jié)果如圖6～圖9。

圖6 7 d下堿渣摻量與無側(cè)限抗壓強(qiáng)度和抗壓回彈模量的擬合

圖7 28 d下堿渣摻量與無側(cè)限抗壓強(qiáng)度和抗壓回彈模量的擬合

圖8 90 d下堿渣摻量與無側(cè)限抗壓強(qiáng)度和抗壓回彈模量的擬合

圖9 180 d下堿渣摻量與無側(cè)限抗壓強(qiáng)度和抗壓回彈模量的擬合

由圖6～圖9可以看出，不同堿渣摻量對(duì)再生半剛性基層材料的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度與抗壓回彈模量均有著良好的相關(guān)性，且相關(guān)性系數(shù)R2均大于0.9。表明可以對(duì)不同齡期下二灰-堿渣再生半剛性基層材料的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度與抗壓回彈模量隨著堿渣代替石灰摻量的增加進(jìn)行預(yù)測(cè)，有利于工程實(shí)踐中對(duì)堿渣摻量進(jìn)行控制。

3 強(qiáng)度形成原理分析

3.1 機(jī)理分析

結(jié)合試驗(yàn)以及相關(guān)文獻(xiàn)的研究，可以從骨料的相互嵌擠作用和石灰、堿渣、粉煤灰的化學(xué)反應(yīng)等角度對(duì)二灰-堿渣穩(wěn)定半剛性再生基層的再生機(jī)理進(jìn)行分析。

3.1.1 骨料的相互嵌擠作用

骨料含量較少時(shí)分散在石灰堿渣粉煤灰結(jié)合料中，起到一定的增強(qiáng)作用但是效果并不明顯。隨著骨料含量的增加，骨料逐漸相互嵌擠摩擦，形成骨架，石灰堿渣粉煤灰結(jié)合料填充在骨料中間將石灰粉煤灰與骨料粘結(jié)成為一個(gè)整體，強(qiáng)度大幅度提高。隨著骨料含量不斷增加，石灰堿渣粉煤灰結(jié)合料含量下降，不能很好地填充到骨料形成的骨架中間，使石灰堿渣粉煤灰與骨料粘結(jié)能力下降，強(qiáng)度再次減小。

3.1.2 石灰粉煤灰的化學(xué)反應(yīng)

消石灰主要由Ca(OH)2組成，加水后可溶解并產(chǎn)生電解：

Ca(OH)2=Ca2++2OH-

(2)

電解反應(yīng)生成OH-離子，使混合料液相呈現(xiàn)堿性環(huán)境，為其他反應(yīng)提供必備的環(huán)境。

在堿性環(huán)境下，Ca(OH)2與空氣以及粉煤灰中的CO2發(fā)生碳化反應(yīng)：

Ca(OH)2+CO2=CaCO3+H2O

(3)

該反應(yīng)生成堅(jiān)硬的CaCO3晶體，與粉煤灰相互膠結(jié)，提高粉煤灰固化性能的同時(shí)提高了整體的強(qiáng)度和穩(wěn)定性。

由于混合料中水分不足，Ca(OH)2不能完全溶解，部分飽和Ca(OH)2在石灰粉煤灰環(huán)境下膠結(jié)并逐漸結(jié)晶：

Ca(OH)2+nH2O→Ca(OH)2·nH2

(4)

同時(shí)，Ca(OH)2膠體與粉煤灰玻璃體表面的SiO2、Al2O3逐漸反應(yīng)生成硅酸鈣和鋁酸鈣的復(fù)合物，它們相互咬合并形成網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，使石灰粉煤灰結(jié)合料的粘結(jié)能力增強(qiáng)。

mCa(OH)2+SiO2+nH2O→mCaO·SiO2·(m+n)H2O

(5)

yCa(OH)2+Al2O3+nH2O→yCaO·Al2O3·(y+n)H2O

(6)

3.1.3 摻入堿渣后的化學(xué)反應(yīng)

堿渣中的CaCO3以方解石和文石等礦物結(jié)構(gòu)存在，具有較強(qiáng)的吸水能力，混合料整體的水分減小，溶液的pH值相對(duì)變大，堿性增強(qiáng)，可以加快激活粉煤灰中SiO2、Al2O3的活性，生成N—A—S—H結(jié)構(gòu)。同時(shí)CaCO3質(zhì)地堅(jiān)硬，可以作為細(xì)骨料顆粒填充孔隙，增加強(qiáng)度，改善穩(wěn)定性。堿渣中的CaSO4具有一定的微膨脹性能，可以很好的改善混合料的抗收縮性能。溶液中大量Ca2+的存在可以與粉煤灰反應(yīng)生成C—S—H凝膠產(chǎn)物，為N—A—S—H的形成提供形核位置，且CaCl2和Ca(OH)2的存在可以減小混合料內(nèi)部孔隙的連通性，增加結(jié)合物的質(zhì)量，使其很好地覆蓋在骨料顆粒表面，從而改善混合料的整體性，提高整體強(qiáng)度。

n(SiO2·Al2O3)+nSiO2+4nH2O→(—Si—O—Al—O—Si—O)

(7)

3.2 XRD試驗(yàn)分析

為了更好地確定摻加堿渣后混合料內(nèi)部成分的變化，分析了成分變化對(duì)強(qiáng)度形成的影響程度。對(duì)未摻加堿渣和堿渣代替石灰摻量為3%的二灰-堿渣穩(wěn)定半剛性再生基層混合料養(yǎng)護(hù)7 d和90 d的試樣進(jìn)行XRD試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果如圖10～1圖13。

圖10 7 d下未摻加堿渣的XRD衍射譜

圖11 7 d下堿渣摻量3% 的XRD衍射譜

圖12 90 d下未摻加堿渣的XRD衍射譜

圖13 90 d下堿渣摻量3% 的XRD衍射譜

從圖10～1圖13的衍射譜可以看出，未摻加堿渣與摻加堿渣的再生基層混合料在7 d和90 d齡期下的主要物質(zhì)均為CaCO3、Ca(OH)2、CaMg(CO3)2、SiO2。但是，養(yǎng)護(hù)7 d的情況下，摻加堿渣后的生成物多了Al2Si3O5(OH)4·2H2O，該物質(zhì)是高嶺石和莫來石的成分。此外摻加堿渣后的CaCO3含量增多，因此養(yǎng)護(hù)前期摻加堿渣后再生基層的力學(xué)性能有所提高。當(dāng)養(yǎng)護(hù)齡期到90 d時(shí)，CaCO3、Ca(OH)2、CaMg(CO3)2、SiO2等主要物質(zhì)的生成量增加，且有如Al6Si2O13等新物質(zhì)的生成，因此隨著齡期的增長(zhǎng)，再生基層的力學(xué)強(qiáng)度不斷增大。未摻加堿渣的再生基層生成物含量比摻加堿渣后生成物含量多，故養(yǎng)護(hù)后期未摻加堿渣的再生基層力學(xué)性能更好。

4 結(jié) 論

1)在養(yǎng)護(hù)齡期的前28 d，隨著堿渣摻量的增加，二灰-堿渣穩(wěn)定半剛性再生基層的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度和抗壓回彈模量均不斷增大，且在堿渣摻量小于3%時(shí)，增加量較大，超過3%增加量趨于平緩；在養(yǎng)護(hù)齡期超過28 d后，隨著堿渣摻量的增加，無側(cè)限抗壓強(qiáng)度和抗壓回彈模量逐漸減小，且在堿渣摻量超過3%時(shí)，減小量增大，最終小于不摻堿渣的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度和抗壓回彈模量。因此堿渣代替石灰的最佳摻量范圍為1%～3%。

2)二灰-堿渣穩(wěn)定半剛性再生基層的抗壓回彈模量和無側(cè)限抗壓強(qiáng)度隨著堿渣摻量和養(yǎng)護(hù)齡期的變化呈現(xiàn)出相似的變化趨勢(shì)。在得到無側(cè)限抗壓強(qiáng)度或抗壓回彈模量后，可以通過擬合得出的方程對(duì)另一值進(jìn)行預(yù)測(cè)。堿渣摻量的增加對(duì)再生基層的力學(xué)強(qiáng)度的影響呈二次曲線關(guān)系，工程中可根據(jù)堿渣摻量對(duì)力學(xué)性能進(jìn)行預(yù)測(cè)，以達(dá)到最佳效果。

3)骨料間的相互嵌擠對(duì)二灰穩(wěn)定半剛性再生基層骨架結(jié)構(gòu)影響較大，直接影響其力學(xué)性能和抗收縮性能的強(qiáng)弱。石灰、堿渣與粉煤灰反應(yīng)所形成的Ca(OH)2·H2O、CaO·Al2O3·H2O和CaO·SiO2·H2O等復(fù)合物互相咬合形成有一定粘結(jié)強(qiáng)度的膠凝化合物，可以使骨料與結(jié)合料整體粘結(jié)，力學(xué)性能和抗收縮性能均有較大的提高。