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    差異旋風分離器并聯(lián)的氣相流場研究

    2021-05-12 00:37:04張愛琴
    工業(yè)加熱 2021年4期
    關(guān)鍵詞:灰斗旋風靜壓

    張愛琴, 來 超

    (1.西安航空職業(yè)技術(shù)學院, 陜西 西安 710089; 2.中國石油長慶油田分公司 第四采氣廠,陜西 西安 710021)

    旋風分離器并聯(lián)使用后,為了保證系統(tǒng)整體的分離效率,要求并聯(lián)旋風分離器之間的壓降差不能太大。這是由于:一方面各分離器共用一個進氣室,壓降不同會使分離器入口流量發(fā)生變化,導致工作點偏離設(shè)計的最佳工作點,單分離器的效率下降;另一方面由于多個旋風分離器共用一個公共灰斗且料腿間無隔離,壓降的不同會引起分離器間氣流相互干擾,形成公共灰斗內(nèi)的竄流返混現(xiàn)象,進而影響并聯(lián)旋風分離器的整體效率[1]。例如在煉油廠催化裂化裝置中要求并聯(lián)旋風分離器中單個旋風分離器的壓降不能超過平均值的5%。

    在工程實際中,一方面,受工藝條件的限制,旋風分離器在制造過程中不可避免地會存在一些誤差,而有些結(jié)構(gòu)尺寸如芯管直徑、入口截面積對分離器壓降的影響較為明顯,因此,當旋風分離器的制造精度不能滿足要求時,并聯(lián)旋風分離器將在不等壓降條件下運行。此外,多個旋風分離器安裝位置的不對稱會導致分離器入口環(huán)境的差異,影響氣量在進氣室內(nèi)的均勻分配,進而導致分離器的工作狀態(tài)偏離設(shè)計工作點,且各分離器壓降不等。另一方面,煉油廠催化裂化裝置中第三級旋風分離器的入口煙氣溫度高達700 ℃,含塵濃度可超過10 kg/m3,高溫條件下,物料容易結(jié)焦,由于分離器升氣管外壁存在“滯流層”,具有粘附性的結(jié)焦顆粒會在分離器升氣管外表面沉積[2]。結(jié)焦現(xiàn)象改變了氣流在分離器內(nèi)的流通面積,對分離器壓降產(chǎn)生了影響。隨著裝置連續(xù)長周期運行,并聯(lián)旋風分離器中各分離器的堵塞、結(jié)焦差異逐漸增大,致使各旋風分離器的工作壓降出現(xiàn)差異,嚴重影響了系統(tǒng)整體的分離效率。

    根據(jù)尺寸分類優(yōu)化理論,芯管直徑和入口截面比是影響旋風分離器分離性能的兩個關(guān)鍵尺寸。針對運行過程中并聯(lián)旋風分離器工作壓降差異的問題,本文研究了不同芯管直徑分離器的并聯(lián)問題,通過比較不同芯管直徑旋風分離器內(nèi)的流場,研究了不同分離器并聯(lián)后的流場。

    1 差異旋風分離器內(nèi)部流場比較

    1.1 計算模型

    為研究差異分離器并聯(lián)后的流場變化規(guī)律,本文首先對三種不同芯管直徑的單個分離器的氣相流場進行了數(shù)值模擬。主要研究了Φ300 mm的PV型旋風分離器,其主要結(jié)構(gòu)尺寸如圖1所示:分離器直徑D=300 mm,入口截面比KA=5.47,芯管直徑dr分別為90、96、104 mm。

    圖1 不同芯管直徑的旋風分離器幾何結(jié)構(gòu)

    FLUENTS數(shù)值模擬計算方法:壓力與速度耦合方程選用SIMPLE算法,壓力插值選用PRESTO!,對流項的插值格式選用QUICK格式。先進行穩(wěn)態(tài)計算,再進行非穩(wěn)態(tài)計算,非穩(wěn)態(tài)計算中盡量減小步長。經(jīng)綜合分析,時間步長選用0.000 2 s。此外,采用Gambit進行網(wǎng)格劃分,網(wǎng)格為分塊結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格。

    1.2 計算結(jié)果與分析

    1)分離空間速度分析

    圖2為不同芯管直徑分離器分離空間內(nèi)的速度分布曲線,選取了分離器筒體空間內(nèi)芯管下方28 mm處的截面進行分析。由圖2可知,最大切向速度Vtm點的徑向位置rt隨著dr的減小而減小,其值Vtm隨dr的減小而增大。在中心上行流區(qū),最大上行的軸向速度隨dr的增大而降低,而外側(cè)下行流分布曲線則受dr的影響較小。

    圖2 不同dr的單個分離器分離空間內(nèi)速度分布曲線

    2)分離器壓降對比

    圖3為三種芯管直徑的分離器壓降隨入口氣速的變化曲線。由圖3可知,分離器的壓降隨入口氣速的增加而增加,同一入口氣速下不同芯管直徑的分離器壓降不同,隨著入口氣速的增加,壓降差異增大。這是由于dr減小,分離器內(nèi)旋轉(zhuǎn)強度增強,氣體在分離器內(nèi)的動能耗散增大,且芯管下口處的局部阻力損失增大,最終導致分離器總壓降的升高。

    圖3 不同dr的分離器壓降分布曲線

    2 差異旋風分離器并聯(lián)的流場研究

    2.1 計算模型

    本節(jié)對差異分離器并聯(lián)后的氣相流場進行研究,選取了兩種差異分離器并聯(lián)結(jié)構(gòu):第一種并聯(lián)結(jié)構(gòu)中,AC分離器的芯管直徑為96 mm、BD分離器A的芯管直徑為90 mm,記作2×V96&2×V90(以下簡稱V2);第二種并聯(lián)結(jié)構(gòu)中,AC分離器的芯管直徑為96 mm,B分離器的芯管直徑為104 mm,D分離器的芯管直徑為90 mm,記作為2×V96&V90&V104(以下簡稱V3),見圖4~圖5。

    圖4 4×V96旋風分離器并聯(lián)結(jié)構(gòu)示意圖

    圖5 差異分離器并聯(lián)結(jié)構(gòu)示意圖

    2.2 進氣均勻性及竄氣量分析

    圖 6為V2、V3并聯(lián)結(jié)構(gòu)中差異分離器的氣量分布圖。V1結(jié)構(gòu)中,由于芯管直徑相同,氣量分配基本相同,在此不比較其進出口氣量分配情況。由圖6可知,差異旋風分離器并聯(lián)后,進氣室內(nèi)氣量不均勻分配,且分離器進出口流量不守恒。大芯管直徑的分離器處理量較大,且升氣管出口流量大于入口流量,排塵口處氣體凈流量為正值,由此可推測,公共灰斗內(nèi)有氣流進入到分離器內(nèi),即為接收竄氣的分離器。反之,芯管直徑較小的分離器則為提供竄氣的分離器在同一并聯(lián)結(jié)構(gòu)中,芯管直徑相同的分離器,氣量分配則基本相同。

    圖6 差異分離器并聯(lián)結(jié)構(gòu)中分離器進出口流量分布

    進氣室內(nèi)氣量分配取決于分離器入口截面上的靜壓分布,排塵口處的靜壓也是影響公共灰斗內(nèi)發(fā)生竄流返混現(xiàn)象的關(guān)鍵。因此,文章分析了三種并聯(lián)結(jié)構(gòu)分離器入口和排塵口的靜壓分布情況,見圖7。由圖7可知,四個完全相等的分離器并聯(lián)時,分離器入口和排塵口的靜壓分布基本相同,氣量均勻分配且排塵口處氣體凈流量接近于0。而當不等壓降的差異分離器并聯(lián)時,進氣室內(nèi),大芯管直徑的分離器入口截面平均靜壓較低,且在排塵口處,四個分離器的截面平均靜壓差異較大,氣流在進氣室內(nèi)不均勻分配且在排塵口處有明顯的竄氣現(xiàn)象。

    圖7 分離器入口截面和排塵口截面靜壓

    圖8為V1、V2、V3并聯(lián)結(jié)構(gòu)的最大流量不均幅值和竄氣率曲線。由圖8可知,并聯(lián)旋風分離器中分離器差異越大,進氣室內(nèi)氣量分配越不均勻,公共灰斗內(nèi)竄流返混的氣量越多。

    圖8 三種并聯(lián)結(jié)構(gòu)進氣均勻性及竄氣量分布圖

    綜上分析可知,當不等壓降的差異分離器并聯(lián)時,并聯(lián)結(jié)構(gòu)通過對處理量的調(diào)節(jié)來平衡各差異分離器的壓降。一方面在進氣室內(nèi)氣量不均勻分配,另一方面在灰斗內(nèi)發(fā)生定向的氣量遷移,致使低壓降分離器的處理量增大,而高壓降分離器的處理量減小。在工程實際應(yīng)用中,分離器的運行存在著最佳的工況點,其效率曲線為駝峰形曲線。當分離器的處理量偏離最佳設(shè)計工況點時,分離器的效率會下降,進而影響并聯(lián)旋風分離器的整體效率。

    2.3 差異分離器內(nèi)部流場對比

    由流量分析可知,當差異分離器并聯(lián)后,進氣室內(nèi)的流量將不均勻分配,導致各分離器的入口流量不同,

    為了便于比較,后文以旋風分離器的表觀截面氣速Vin為特征值,將分離器不同截面的切向速度、軸向速度進行無量綱化,比較了差異分離器并聯(lián)后內(nèi)部流場的變化規(guī)律。

    (1)

    2.3.1 三種并聯(lián)結(jié)構(gòu)中dr=96 mm的分離器速度分布

    圖9為不同并聯(lián)結(jié)構(gòu)中dr=96 mm的分離器無量綱速度曲線。由流量分析可知,三種并聯(lián)結(jié)構(gòu)中dr=96 mm的分離器平均處理量分別為:1 393.2、1 412.63、1 384.34 m3/h,分離器排塵口處平均流量分別為:0.75、83.40、-18.10 m3/h。由于分離器內(nèi)速度的無量綱值隨入口氣速的變化較小,因此排塵口的流量是引起其變化的主要因素。排塵口流量為負值時,分離器內(nèi)的旋轉(zhuǎn)氣流損失到了公共灰斗空間,必然會引起分離器內(nèi)無量綱速度的減小。排塵口流量為正值時,分離器內(nèi)的旋轉(zhuǎn)強度得到了補充。由速度分布曲線可知,V2結(jié)構(gòu)中dr=96 mm分離器的無量綱速度最大,其次為V1、V3。

    圖9 不同并聯(lián)結(jié)構(gòu)中dr=96 mm的分離器速度分布曲線

    由圖9(b)可知,當分離器排塵口處氣量為正值時,分離器內(nèi)旋流的切向速度及上行的軸向速度增大,由此推測,公共灰斗內(nèi)氣流沿分離器排塵口處的低壓區(qū)進入到分離器內(nèi)旋流中,而對外旋流和下行流則幾乎無影響。

    2.3.2 V2、V3并聯(lián)結(jié)構(gòu)中不同分離器速度分布

    圖10~圖11為V2、V3并聯(lián)結(jié)構(gòu)中差異分離器的速度分布曲線。由圖10~圖11可知,差異分離器并聯(lián)后,分離器內(nèi)部的流場發(fā)生了變化,主要有以下兩個方面:

    圖10 V2結(jié)構(gòu)中不同分離器的速度分布曲線

    圖11 V3中不同分離器的速度分布曲線

    (1)切向速度:接收竄氣的分離器,由于有氣流從公共灰斗內(nèi)進入到了分離器內(nèi),分離器內(nèi)的旋轉(zhuǎn)強度增強,分離空間內(nèi)切向速度無量綱值增加。提供竄氣的分離器,由于在排塵口有氣流輸出,可以類比于抽氣旋風分離器,料腿底部抽氣削弱了分離空間內(nèi)已形成的穩(wěn)定旋轉(zhuǎn)流動,使得中心準強制渦沿徑向擴大,降低了分離空間內(nèi)的旋渦強度。因此分離器空間內(nèi)切向速度無量綱值減小。并聯(lián)結(jié)構(gòu)中差異分離器的無量綱切向速度趨于一致,且內(nèi)外旋流分界點位置差別不大。

    (2)軸向速度:提供竄氣氣流的分離器上行軸向速度最小,下行軸向速度大,上下行流分界面內(nèi)移,靠近壁面處下行流量的增大能促進顆粒沿壁面向灰斗輸送,對分離有利。而接收竄氣氣流的分離器上行軸向速度及上行流區(qū)域增大,氣體停留時間縮短,不利于返混顆粒的再分離。

    2.3.3 分離器中心線上流場分布

    旋風分離器中心軸線上的軸向速度和靜壓表征了分離器內(nèi)上行氣量的大小和分離器內(nèi)部的流動形態(tài)。圖12~圖14為三種并聯(lián)結(jié)構(gòu)中分離器中心線上的速度和靜壓分布曲線,其中z=-1.68 m為分離器灰斗錐體末端,z=-1.46 m為分離器灰斗筒體末端,z=-1.08 m為分離器錐體末端,z=-0.42 m為分離器筒體末端、z=-0.172 m為分離器芯管末端、z=1.5 m為分離器升氣管出口。

    由圖12~圖14可知, V1結(jié)構(gòu)中,并聯(lián)旋風分離器中心軸線上的軸向速度和靜壓分布曲線基本重合,分離器內(nèi)部流動狀態(tài)相同。V2、V3結(jié)構(gòu)中,差異分離器中心軸線上的軸向速度和靜壓分布曲線不同,芯管直徑大的分離器中心線上的軸向速度大于芯管直徑小的分離器,且在局部區(qū)域的正壓力梯度高。

    圖12 V1結(jié)構(gòu)中分離器中心線上的靜壓和軸向速度分布曲線

    圖13 V2結(jié)構(gòu)中分離器中心線上的靜壓和軸向速度分布曲線

    圖14 V3結(jié)構(gòu)中分離器中心線上的靜壓和軸向速度分布曲線

    2.4 公共灰斗內(nèi)竄流返混現(xiàn)象

    2.4.1 公共灰斗內(nèi)流場結(jié)構(gòu)分析

    圖 15為公共灰斗內(nèi)分離器排塵口所在截面上的靜壓分布與速度矢量圖,由圖15可知,V1結(jié)構(gòu)中四個分離器排塵口靜壓分布基本相同。 V2結(jié)構(gòu)中,BD分離器排塵口的靜壓呈中心低、邊壁高的分布形態(tài),AC分離器排塵口的靜壓則低于截面其他區(qū)域的靜壓。V3結(jié)構(gòu)中,B分離器排塵口截面上靜壓最低,而ACD分離器的靜壓分布形態(tài)基本相同。由速度矢量圖可知,V1結(jié)構(gòu)中,四個分離器間未能形成明顯的干擾氣流。而其他兩種結(jié)構(gòu)中,差異分離器排塵口處的速度分布不同:接收竄氣的分離器排塵口的速度分布不再是分離器內(nèi)的旋轉(zhuǎn)雙渦結(jié)構(gòu),提供竄氣的分離器排塵口處仍有較強的氣流旋轉(zhuǎn),相鄰分離器間有明顯的干擾氣流。

    圖15 三種并聯(lián)結(jié)構(gòu)公共灰斗內(nèi)z=-2 480 mm截面流場分布圖

    圖16~圖17為三種并聯(lián)結(jié)構(gòu)中相鄰分離器中心連接面上的速度矢量圖,選取了并聯(lián)結(jié)構(gòu)中分離器A、B、D進行分析。由圖16~圖17可知,V1結(jié)構(gòu)中,相鄰分離器間無干擾氣流。而差異分離器并聯(lián)結(jié)構(gòu)中,相鄰分離器間有明顯的氣流運動,氣流旋轉(zhuǎn)方向與分離器內(nèi)部氣流旋轉(zhuǎn)方向相同。

    圖16 AB分離器連接面上速度矢量圖

    圖17 AD分離器連接面上速度矢量圖

    2.4.2 差異分離器并聯(lián)結(jié)構(gòu)灰斗內(nèi)速度分析

    圖18為V2結(jié)構(gòu)中公共灰斗內(nèi)分離器排塵口截面速度分布曲線,以A、B分離器為例進行分析。由圖18可知,接收竄氣的分離器的排塵口處切向速度的是公共灰斗內(nèi)旋轉(zhuǎn)氣流的切向速度,軸向速度以上行為主。提供竄氣的分離器排塵口的切向速度仍然呈雙渦結(jié)構(gòu),軸向速度分布上下行流的組合流動。

    圖18 公共灰斗內(nèi)截面AB分離器排塵口處速度曲線

    圖19為公共灰斗內(nèi)分離器排塵口下方速度分布曲線,選取分離器排塵口下方70、120 mm截面上的速度分布圖。由圖19可知,沿軸向向下,接收竄氣的分離器下方公共灰斗內(nèi)的旋轉(zhuǎn)氣流則無明顯衰減,軸向速度的數(shù)值較小,并且分布極不規(guī)則。提供竄氣的分離器內(nèi)的強旋流有明顯衰減,下行流逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)樯闲辛鳌?/p>

    圖19 灰斗空間排塵口下方速度曲線

    綜上分析可知,差異分離器并聯(lián)時,公共灰斗內(nèi)有明顯的竄流返混現(xiàn)象,差異分離器排塵口的氣流相互作用,在排塵口附近及灰斗壁面區(qū)域形成繞灰斗中心有規(guī)則旋轉(zhuǎn)的氣流,氣流流經(jīng)接收竄氣的分離器排塵口處的低壓區(qū)時進入到分離器內(nèi),隨分離器內(nèi)旋轉(zhuǎn)氣流上行至芯管出口。由于提供竄氣的分離器排塵口的靜壓呈中心低邊壁高分布,因而氣流流經(jīng)提供竄氣的分離器排塵口中心的低壓區(qū)時進入到分離器內(nèi),而在排塵口邊壁高壓區(qū)則以繞流的形式流動。

    2.5 差異分離器并聯(lián)后的壓降

    圖20為V1、V2、V3結(jié)構(gòu)中分離器壓降分布圖。由圖20可知,差異旋風分離器并聯(lián)后,各分離器工作壓降趨于一致。差異分離器并聯(lián)結(jié)構(gòu)的總壓降大小取決于各分離器本身的壓降及灰斗內(nèi)的竄氣情況,在本文的計算過程中,將四個芯管直徑均為96 mm分離器的工況設(shè)定為理想工況,并以相關(guān)數(shù)據(jù)為基礎(chǔ)進行數(shù)據(jù)分析,由抽氣旋風分離器的壓降變化規(guī)律可知:當基準分離器排塵口氣量為負值時,分離器壓降降低,相應(yīng)地并聯(lián)結(jié)構(gòu)的總壓降將會降低。反之,總壓降升高。

    圖20 三種結(jié)構(gòu)中分離器壓降分布圖

    3 小 結(jié)

    文章首先研究了單個旋風分離器內(nèi)的流場,以此為基礎(chǔ)對不同芯管直徑的差異旋風分離器并聯(lián)后的流場進行了研究,主要研究結(jié)論如下:

    (1)芯管直徑對分離器速度分布和壓降均有明顯的影響。

    (2)進氣室內(nèi)氣量不均勻分配且排塵口處氣體凈流量不為 0。

    (3)并聯(lián)結(jié)構(gòu)中差異分離器內(nèi)部旋轉(zhuǎn)強度趨于一致,軸向速度的大小則取決于底部竄氣的情況。提供竄氣的分離器,上行軸向速度減小,下行軸向速度增加,上下行流分界點內(nèi)移,對分離效率的提高有利;接收竄氣的分離器,上行軸向速度和上行流區(qū)域增加。

    (4)差異分離器并聯(lián)后公共灰斗內(nèi)有明顯的竄流返混現(xiàn)象。接收竄氣的分離器其排塵口處靜壓較低。提供竄氣的分離器,其排塵口處有較強的氣流旋轉(zhuǎn)。竄氣氣流在公共灰斗內(nèi)繞中心旋轉(zhuǎn)的流動,流經(jīng)接收竄氣分離器的排塵口處時進入到分離器內(nèi)。氣流在公共灰斗內(nèi)的流動會導致已分離的顆粒隨旋轉(zhuǎn)氣流重新進入到接收竄氣的分離器內(nèi),影響并聯(lián)結(jié)構(gòu)的整體效率。

    (5)并聯(lián)結(jié)構(gòu)總壓降取決于分離器的壓降及公共灰斗內(nèi)的竄氣情況。

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