準(zhǔn)噶爾盆地P區(qū)塊火成巖油藏高效鉆井技術(shù)

張俊成 蔣貴智 國林帥 王富偉 王露 王家強(qiáng) 李江

1. 長江大學(xué)石油工程學(xué)院；2. 新疆貝肯能源工程股份有限公司；3. 中石化新疆新春石油開發(fā)有限責(zé)任公司

我國準(zhǔn)噶爾盆地存在油氣資源巨大的火成巖油藏，是新疆近30年來的重點(diǎn)勘探開發(fā)區(qū)域。P區(qū)塊構(gòu)造上位于準(zhǔn)噶爾盆地西部隆起，自下而上鉆遇石炭系、侏羅系、白堊系，新近系、第四系，中上部新近系為沙灣組、塔西河組、獨(dú)山子組，第四系為西域組。其中P區(qū)塊石炭系為主要含油層系，其石炭系火成巖油藏屬于常溫常壓斷層-裂縫性油藏，油藏埋深820～1 200 m。該區(qū)塊火成巖儲(chǔ)層非均質(zhì)性嚴(yán)重，巖石致密，巖性復(fù)雜，易發(fā)生井斜、井漏，嚴(yán)重制約著該區(qū)塊的油氣鉆采開發(fā)［1-5］。筆者針對(duì)石炭系火成巖油藏特點(diǎn)，參考國內(nèi)相同、類似鉆井地質(zhì)特點(diǎn)的區(qū)塊，探索形成了適用于該區(qū)塊火成巖油藏的系列鉆井提速提效技術(shù)。

1 鉆井技術(shù)難點(diǎn)

1.1 安全密度窗口窄，鉆井溢漏同存，地層承壓能力弱，固井漏失嚴(yán)重

P區(qū)塊石炭系火成巖油藏，初始認(rèn)為是塊狀油藏，后期深入分析，地質(zhì)認(rèn)識(shí)上向斷層-裂縫控制性油藏轉(zhuǎn)變。在此基礎(chǔ)上水平井軌跡也轉(zhuǎn)變?yōu)楸M可能地穿越斷層、裂縫富集區(qū)。斷裂發(fā)育區(qū)油氣顯示活躍，安全密度窗口窄，存在井漏和溢流的雙重風(fēng)險(xiǎn)［6］。P-P16井(2018年)三開鉆進(jìn)至1 375 m石炭系時(shí)發(fā)生裂縫性漏失，鉆井液密度為1.07 g/cm3，漏失速度為24.0 m3/h，密度降為1.04 g/cm3，發(fā)生溢流，停泵井涌，開泵井漏，被迫提前完鉆，漏失鉆井液130 m3，溢出原油110 m3。

該區(qū)塊侏羅系地層巖性為灰黑色角礫巖、灰色砂礫巖，上、下分別與白堊系、石炭系呈角度不整合接觸，石炭系地層頂部發(fā)育一層風(fēng)化殼，地層承壓能力弱，鉆井和固井過程中呈現(xiàn)不同程度的漏失現(xiàn)象。P-P38井在井深881 m時(shí)發(fā)生失返性漏失，損失周期42 h。據(jù)統(tǒng)計(jì)，該區(qū)塊固井過程中發(fā)生漏失的井占比高達(dá)70%，井口水泥返高嚴(yán)重不足，固井質(zhì)量大多不合格，給油井壽命造成較大隱患。

1.2 火成巖巖石硬度高，可鉆性差，研磨性強(qiáng)

石炭系火成巖巖石硬度高，可鉆性差，研磨性強(qiáng)［7-8］，地層巖石硬度在1 103～1 827 MPa之間，可鉆性級(jí)值為5～7級(jí)，牙輪鉆頭使用壽命短，單只鉆頭進(jìn)尺少。2016年前，以直井開發(fā)為主，在?215.9 mm井眼鉆進(jìn)中，牙輪鉆頭平均鉆速僅為2.88 m/h，如表1所示。若采用水平井開發(fā)，機(jī)械鉆速低會(huì)導(dǎo)致鉆井周期長、投資大，無法實(shí)現(xiàn)效益開發(fā)。

表1 P區(qū)塊石炭系牙輪鉆頭使用統(tǒng)計(jì)Table 1 Statistical use of cone bit in the Carboniferous of P Block

1.3 火成巖巖性復(fù)雜、非均質(zhì)性較強(qiáng)，水平段穩(wěn)斜效果差

石炭系火成巖巖性復(fù)雜、非均質(zhì)性較強(qiáng)，水平段鉆具穩(wěn)斜效果不佳，復(fù)合鉆進(jìn)增斜趨勢(shì)明顯，增斜率為4～10(°)/100 m，導(dǎo)致頻繁調(diào)整井眼軌跡?；旧厦裤@進(jìn)30～45 m，需進(jìn)行定向降井斜4～5°；水平段鉆進(jìn)期間，平均滑動(dòng)進(jìn)尺47 m，滑動(dòng)鉆進(jìn)比例達(dá)10.51%，如表2、表3所示。

表2 水平段造斜率Table 2 Buildup rate of horizontal section

表3 水平井水平段滑動(dòng)鉆進(jìn)情況統(tǒng)計(jì)Table 3 Statistical sliding drilling in horizontal section of horizontal well

1.4 上部地層造漿嚴(yán)重，易擴(kuò)徑；石炭系儲(chǔ)層微裂縫發(fā)育，油層易污染

該區(qū)塊上部地層以砂泥巖為主，泥質(zhì)含量高，易對(duì)鉆井液造成污染；鉆遇砂、礫巖層時(shí)，易糊篩網(wǎng)造成跑漿。處理不及時(shí)存在擴(kuò)徑風(fēng)險(xiǎn)。而石炭系儲(chǔ)層經(jīng)歷了海西期、印支期、燕山期和喜山期運(yùn)動(dòng)，發(fā)育多條南北向、北東向、北西向和近東西向的斷裂，形成了大量的構(gòu)造裂縫，儲(chǔ)層非均質(zhì)性非常嚴(yán)重。研究發(fā)現(xiàn)石炭系儲(chǔ)層敏感性不強(qiáng)，主要污染途徑為固相侵害，鉆井液中的固相顆粒進(jìn)入微裂縫中，造成滲透率急劇下降［9-12］。如早期施工的P-P1井，鉆井過程發(fā)生井涌，使用20 t重晶石加重鉆井液壓井，油層遭受污染，試采效果差。

2 高效鉆井及提速提效技術(shù)對(duì)策

2.1 井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化

針對(duì)上部地層造漿嚴(yán)重，下部石炭系地層安全密度窗口窄、油層保護(hù)難度大的問題，該區(qū)塊優(yōu)化為三開井身結(jié)構(gòu)。表層套管下深80～100 m，封固上部松散地層，為井口控制和后續(xù)鉆井創(chuàng)造條件；二開技術(shù)套管下至石炭系頂部10～15 m；三開石炭系采用低固相復(fù)合鹽鉆井液鉆進(jìn)。2017年前施工的P-P1～P-P8井，各井鉆遇深度不同，但均采用三開井身結(jié)構(gòu)：?444.7 mm井眼(?339.7 mm套管) + ?311.2 mm井眼(?244.5 mm套管) + ?215.9 mm井眼(?139.7 mm套管)，鉆井周期長、投資大，鉆井平均周期19.5 d。經(jīng)過優(yōu)化論證，縮小各開次井眼和套管尺寸，形成了新三開井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案：?346.1 mm井眼( ?273.1 mm套管×81 m)+ ?241.3 mm井眼(?177.8 mm套管×969 m)+?152.4 mm井眼(?114.3 mm尾管×1 643 m)，其中尾管段含打孔篩管200 m。此結(jié)構(gòu)更有利于提速，平均鉆井周期13.3 d。

2.2 高效破巖鉆頭優(yōu)選

基于BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)理論，通過建立鉆頭類型與鉆井參數(shù)優(yōu)選數(shù)學(xué)模型，開發(fā)了一套鉆頭類型與鉆井參數(shù)智能優(yōu)化分析系統(tǒng)。在不同機(jī)械鉆速和鉆頭進(jìn)尺權(quán)重下，推薦出火成巖高效鉆頭優(yōu)選方案：一開鉆進(jìn)新生界第四系西域組或新近系獨(dú)山子組時(shí)，直井推薦采用P2型牙輪鉆頭，水平井推薦采用MP2型牙輪鉆頭；二開由新近系塔河西組開始，依次鉆遇新近系沙灣組、中生界白堊系、中生界侏羅系，鉆進(jìn)直井時(shí)推薦HAT127牙輪鉆頭，鉆進(jìn)水平井時(shí)推薦采用HAT127牙輪鉆頭和HJT517G牙輪鉆頭；三開鉆進(jìn)上古生界石炭系地層，直井和水平井都推薦采用高效PDC鉆頭?，F(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用表明，一開、二開牙輪鉆頭可滿足要求，平均機(jī)械鉆速30 m/h左右。

針對(duì)火成巖地層，收集13口井22塊石炭系火成巖巖心，開展室內(nèi)巖石力學(xué)實(shí)驗(yàn)205組次，獲取了火成巖可鉆性、硬度、抗壓強(qiáng)度等巖石特性參數(shù)(表4)，為石炭系高效PDC鉆頭優(yōu)選提供了依據(jù)。水平井采用PK6145MH鉆頭，該鉆頭具有直徑為13.4 mm的耐沖復(fù)合片，六刀翼雙排切削結(jié)構(gòu)，中高密度布齒，中排屑槽水力結(jié)構(gòu)倒劃眼切削結(jié)構(gòu)，定向造斜工具面穩(wěn)定、造斜率高、機(jī)械鉆速高。直井采用PK5234SJ鉆頭，該鉆頭具有直徑為16 mm的耐沖復(fù)合片、五刀翼雙排切削結(jié)構(gòu)，中高密度布齒，中排屑槽水力結(jié)構(gòu)倒劃眼切削結(jié)構(gòu)。三開采用PDC鉆頭+螺桿鉆進(jìn)，機(jī)械鉆速達(dá)到12～16 m/h。

表4 P區(qū)塊火成巖巖心力學(xué)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)Table 4 Mechanical experimental data of igneous rock core in P Block

2.3 水平段穩(wěn)斜鉆具優(yōu)化設(shè)計(jì)

水平井技術(shù)是實(shí)現(xiàn)準(zhǔn)噶爾盆地致密油開發(fā)的重要途徑［13-14］?？紤]到石炭系儲(chǔ)層主要以鉆遇斷層-裂縫為主，斷層和裂縫的精細(xì)刻畫在室內(nèi)已經(jīng)完成，不需要在砂泥巖儲(chǔ)層水平段鉆進(jìn)時(shí)頻繁調(diào)整軌跡，設(shè)計(jì)軌跡即為最優(yōu)軌跡。井底鉆具組合(BHA)在井下鉆進(jìn)時(shí)的受力示意圖如圖1所示。其中地層造斜力是被動(dòng)力，即Ff，鉆頭側(cè)向力與鉆壓沿垂直井眼軸線方向分量的合力是主動(dòng)力，即F1+p1。當(dāng)鉆頭上的主動(dòng)力合力為降斜力時(shí)(降斜力用負(fù)值表示)，就具備了降斜的可能性。但實(shí)際情況如何，還應(yīng)看其是否大于地層造斜力(被動(dòng)力)。當(dāng)具有降斜特征的主動(dòng)力大于地層造斜力時(shí)，就能起到降斜作用，否則井斜角將繼續(xù)增加。

考慮鉆頭在地層中的造斜過程實(shí)為鉆頭與地層相互作用并逐漸趨于平衡的過程理論，如圖2所示，圖中x為實(shí)際鉆進(jìn)方向；Er、Ef、Ea、Ed分別為鉆進(jìn)趨勢(shì)方向、鉆頭合力方向、鉆頭軸線方向及地層法線方向的單位矢量；αr為鉆進(jìn)趨勢(shì)方向與實(shí)際鉆進(jìn)方向之間的夾角，稱為鉆進(jìn)趨勢(shì)角。鉆進(jìn)過程中αr初始不為0，隨著鉆進(jìn)，在井下力學(xué)作用下，會(huì)逐漸趨于0，鉆進(jìn)方向逐步與實(shí)際鉆進(jìn)方向重合，實(shí)際造斜率與設(shè)計(jì)造斜率最終相等，達(dá)到平衡。為保證軌跡更好地按照設(shè)計(jì)要求鉆進(jìn)，綜合考慮鉆具結(jié)構(gòu)、鉆井參數(shù)、鉆頭特性及石炭系裂縫油藏地層特點(diǎn)等因素影響?；贐HA井下鉆進(jìn)受力原理和平衡趨勢(shì)理論，建立了適用于目標(biāo)區(qū)塊的底部鉆具造斜率定量預(yù)測(cè)方法。針對(duì)目標(biāo)區(qū)塊地層特性及不同鉆具結(jié)構(gòu)，進(jìn)行關(guān)鍵參數(shù)影響規(guī)律分析，優(yōu)化設(shè)計(jì)了底部鉆具組合、優(yōu)選了鉆進(jìn)參數(shù)，成功指導(dǎo)水平段高效穩(wěn)斜鉆進(jìn)。

圖1 井下鉆具組合受力圖Fig. 1 Stress diagram of bottom hole assembly

圖2 平衡趨勢(shì)法Fig. 2 Equilibrium trend method

分析BHA關(guān)鍵參數(shù)對(duì)復(fù)合鉆進(jìn)造斜率影響規(guī)律，推薦螺桿本體扶正塊外徑為154～158 mm，本體扶正塊與鉆頭距離0.6～0.95 m，螺桿頂端與本體扶正塊距離6.0～7.2 m。當(dāng)控制鉆壓在40～80 kN之間變化時(shí)，可以實(shí)現(xiàn)螺桿鉆具組合復(fù)合鉆進(jìn)的增斜、穩(wěn)斜和降斜的控制。通過實(shí)時(shí)調(diào)整鉆壓等鉆進(jìn)參數(shù)，基本實(shí)現(xiàn)了水平段穩(wěn)斜快速鉆進(jìn)。如該區(qū)塊P673-P1井在水平段僅滑動(dòng)鉆進(jìn)31 m，與前期實(shí)施的8口水平井平均滑動(dòng)進(jìn)尺(47 m)相比，減少了34.04%，水平段機(jī)械鉆速達(dá)12.11 m/h，相比該區(qū)塊P-P1～P-P8井，在石炭系提速40.16%，后期施工井的機(jī)械鉆速逐步提高。

以俠義、狂肆、極辣之語論說少陵，雖然似乎與常規(guī)性地采取中庸寬厚等話語描述君子大相徑庭，但是細(xì)究起來，卻絲毫不顯突兀。 俠、狂、辣的特質(zhì)歸根結(jié)底為一個(gè)“勇”字。 《論語·陽貨》曰：“子路曰：‘君子尚勇乎？’子曰：‘君子義以為上，君子有勇而無義為亂，小人有勇而無義為盜。 ’”勇者之為君子，須有義作為支撐，“君子以義為質(zhì)”(《論語·衛(wèi)靈公》)，從而外化出俠、狂、辣的特質(zhì)，君子為義而勇則俠，因勇而生狂，性勇則辣，所以賦予杜甫以更為完備的君子人格，符合儒家文化的要求。

2.4 基于鉆井液體系優(yōu)化的儲(chǔ)層保護(hù)

P區(qū)塊上部地層巖性以砂泥巖為主，膠結(jié)疏松，必須控制好鉆井液流變性和水力參數(shù)，防止井徑擴(kuò)大，保證井眼質(zhì)量，同時(shí)考慮鉆井液的潤滑性，防止鉆具阻卡，因此選用聚合物潤滑防塌鉆井液體系，配合低黏、低切、低固相、高失水、高聚合物含量的維護(hù)工藝，保證井下安全。

通過巖心浸泡實(shí)驗(yàn)、膨脹實(shí)驗(yàn)及回收率實(shí)驗(yàn)(圖3)，發(fā)現(xiàn)胺基聚醇抑制性能最強(qiáng)，浸泡48 h后巖心崩散最弱，膨脹率較低，一次回收率最高，因此選用胺基聚醇作為上部地層主要抑制劑。圖3中從左到右：1號(hào)為清水，2號(hào)為3%氯化鉀，3號(hào)為2%聚合醇，4號(hào)為1%胺基聚醇。

圖3 不同處理劑耐崩散性能對(duì)比Fig. 3 Comparison of slake durability between different treatment agents

在鉆井液中重晶石、青石粉等加重劑的混入對(duì)儲(chǔ)層傷害較大。對(duì)于低固相復(fù)合鹽鉆井液體系［15］，使用工業(yè)鹽作為加重劑、CaCl2鹽水作為輔助礦化度調(diào)節(jié)劑，對(duì)儲(chǔ)層無傷害。體系組成：(2～3)%膨潤土+(0.2～0.3)%Na2CO3+(0.2～0.3)%PAM+(0.5～1)%HV-PAC+(3～4)%NaCl+(1.5～2)%CaCl2+(2～3)%油基潤滑劑-2+(1～1.5)%磺酸鹽共聚物。對(duì)比了不同介質(zhì)驅(qū)替壓力與滲透率恢復(fù)值趨勢(shì)(圖4)，可以看出低固相鉆井液啟動(dòng)壓力低、滲透率恢復(fù)值高，能夠有效地減輕固相侵入對(duì)儲(chǔ)層的傷害。

已完鉆的30口水平井中，該區(qū)塊P-P1～P-P8共8口井使用青石粉作為加重劑的低固相聚合物鉆井液體系，其中P-P3井初期日產(chǎn)油13.5 t/d，P-P2井日產(chǎn)油8.6 t/d，剩余6口井不足5 t/d，后期完鉆的24口井使用低固相復(fù)合鹽鉆井液體系(表5)，采油效果明顯好轉(zhuǎn)，除5口井鉆遇裂縫不發(fā)育區(qū)域，日產(chǎn)不足5 t/d，其余井平均日產(chǎn)油14.7 t/d。

2.5 固完井優(yōu)化技術(shù)

P區(qū)塊侏羅系上、下存在兩個(gè)不整合面，其中白堊系、侏羅系界面是最主要漏失層位，?177.8 mm技術(shù)套管封至石炭系頂10～15 m，此時(shí)井斜大，超過53°，套管貼邊，頂替效率低，固井漏失井占比較大。為解決固井漏失問題，前期嘗試采用分級(jí)固井工藝，并沒有取得效果，固井二界面固井質(zhì)量多數(shù)較差。為此，對(duì)施工工藝進(jìn)行了優(yōu)化：(1)完井后雙扶正器結(jié)構(gòu)通井，清除虛濾餅；(2)下套管到底，小排量開泵循環(huán)，確認(rèn)井底稠漿返出，無漏失后再提高排量；(3)使用驅(qū)油+沖洗型的雙效前置液，并根據(jù)井身情況適時(shí)加大使用量，延長接觸時(shí)間，提高沖洗效果；(4)優(yōu)化水泥漿柱設(shè)計(jì)，使用雙凝水泥漿體系，領(lǐng)漿采用堵漏漂珠水泥漿體系，尾漿使用晶格膨脹早強(qiáng)水泥漿體系，既實(shí)現(xiàn)了有效壓穩(wěn)，又能保證尾漿固井不漏，保證尾漿井段固井質(zhì)量；(5)采用大排量替漿及稠漿慢替相結(jié)合的方法，合理控制替漿排量，保證頂替效果；若出現(xiàn)漏失井，井口及時(shí)回?cái)D水泥，保證井口固井質(zhì)量。通過優(yōu)化，固井質(zhì)量得到明顯改善。

圖4 在不同鉆井液情況下滲透率恢復(fù)值隨驅(qū)替壓力梯度的變化Fig. 4 Variation of permeability recovery with displacement pressure gradient under the conditions with different

表5 低固相復(fù)合鹽鉆井液體系性能參數(shù)Table 5 Property parameters of low-solid compound salt drilling fluid

對(duì)該區(qū)塊完井方式進(jìn)行優(yōu)選，適合該油藏的完井方式有裸眼完井、篩管完井和固井射孔完井［16］，通過建立三維兩相流動(dòng)數(shù)學(xué)模型，考慮不同完井方式條件下的采液指數(shù)發(fā)現(xiàn)，當(dāng)油藏壓力為11.7 MPa、井底壓力為9.07 MPa時(shí)，裸眼完井、篩管完井和固井射孔完井的采液指數(shù)分別6.17 m3/(d · MPa)、2.2 m3/(d · MPa)、1.0 m3/(d · MPa)。同時(shí)，對(duì)石炭系井壁穩(wěn)定性進(jìn)行分析計(jì)算，當(dāng)井筒內(nèi)液柱壓力不大于3.41 MPa時(shí)，水平段A靶點(diǎn)處存在坍塌失穩(wěn)的風(fēng)險(xiǎn)，考慮生產(chǎn)過程中A靶點(diǎn)附近存在的井壁不穩(wěn)定風(fēng)險(xiǎn)，水平井選用打孔篩管完井方式，但裸眼完井的采液指數(shù)約為打孔篩管完井采液指數(shù)的3倍。綜合考慮，為最大限度地提高采液量，同時(shí)降低A靶點(diǎn)坍塌風(fēng)險(xiǎn)，水平段采用打孔篩管下至A靶點(diǎn)以下200 m，后面采用300 m裸眼完井的管串結(jié)構(gòu)，此結(jié)構(gòu)可滿足采液和井壁穩(wěn)定兩方面要求，并大幅度減少完井管材等完井投資。

2.6 “漏、溢”處理技術(shù)

傳統(tǒng)鉆井觀念認(rèn)為，井漏、溢流均為復(fù)雜情況，遇漏要堵，遇溢要壓，否則無法實(shí)現(xiàn)安全鉆井，但石炭系裂縫性油藏開發(fā)顛覆了這一觀點(diǎn)，石炭系油藏非均質(zhì)性嚴(yán)重，斷層-裂縫是成藏的最佳存儲(chǔ)空間，鉆井軌跡找尋的就是斷層-裂縫區(qū)，遇漏說明斷層發(fā)育，遇溢說明油氣活躍。吸取該區(qū)塊已鉆井堵漏、壓井的失敗經(jīng)驗(yàn)，分析認(rèn)為該區(qū)塊為常壓地層，井控風(fēng)險(xiǎn)低，提出“漏而不堵，溢而不壓”的鉆井新理念。當(dāng)鉆井發(fā)生井漏時(shí)，只要能建立起循環(huán)攜砂，就配漿繼續(xù)鉆進(jìn)，當(dāng)發(fā)生溢流時(shí)，循環(huán)排氣，提高鉆井液密度堅(jiān)持鉆進(jìn)，禁止混入青石粉或重晶石粉，當(dāng)鉆井液失返、溢流油氣量大或者鉆井液密度大于1.1 g/cm3時(shí)，綜合考慮油層保護(hù)、井下安全，提前完鉆，快速投產(chǎn)。如該區(qū)塊P-P22井三開在平均漏速15 m3/h的困難情況下邊漏邊鉆245 m水平段，此類井(數(shù)據(jù)見表6)投產(chǎn)均為高產(chǎn)。

表6 “漏、溢”處理效果Table 6 Leakage and overflow treatment effect

3 應(yīng)用效果

2017年，在該區(qū)塊前期鉆探評(píng)價(jià)認(rèn)識(shí)的基礎(chǔ)上，綜合運(yùn)用斷層-裂縫成藏理論、鉆井提速提效技術(shù)，部署了P區(qū)塊產(chǎn)能建設(shè)方案，設(shè)計(jì)水平井22口、2019年和2020年又分別在該區(qū)塊東側(cè)、西南側(cè)部署水平井8口，取得了石炭系火成巖油藏開發(fā)的重大突破。原設(shè)計(jì)鉆井周期19.5 d；三開實(shí)鉆平均機(jī)械鉆速達(dá)到12～16 m/h，見表7，平均鉆井周期13.3 d，平均單井鉆井投資由597萬元降至435萬元，提速效果顯著，取得了顯著的經(jīng)濟(jì)效益。

表7 P-P39井鉆井施工參數(shù)和施工效果Table 7 Drilling construction parameters and effect of Well P-P39

4 結(jié)論

(1) P區(qū)塊火成巖油藏開發(fā)的最適宜井型為三開水平井，采用?346.1 mm井眼(?273.1 mm套管)+?241.3 mm井眼(?177.8 mm套管)+ ?152.4 mm井眼(?114.3 mm套管)的井身結(jié)構(gòu)，最優(yōu)完井生產(chǎn)管柱管串結(jié)構(gòu)為水平段采用打孔篩管+裸眼完井的方式。

(2)通過高效PDC鉆頭優(yōu)選和穩(wěn)斜鉆具優(yōu)化設(shè)計(jì)，石炭系火成巖地層鉆頭進(jìn)尺、機(jī)械鉆速和軌跡控制效率均得到了明顯提高。

(3)低固相復(fù)合鹽鉆井液啟動(dòng)壓力低、滲透率恢復(fù)值高，能夠避免固相及濾液造成的儲(chǔ)層傷害，具有良好的火成巖儲(chǔ)層保護(hù)效果。

(4)“漏而不堵，溢而不壓”的鉆井新理念可滿足該區(qū)塊石炭系的開發(fā)需求，提高了單井產(chǎn)油量。