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    某發(fā)動(dòng)機(jī)前端輪系張緊器異響分析及改進(jìn)

    2021-04-25 05:54:46樊小歡劉剛楊汶坪周新偉
    關(guān)鍵詞:螺旋彈簧張緊器輪系

    樊小歡,劉剛,楊汶坪,周新偉

    1.重慶長(zhǎng)安汽車股份有限公司 動(dòng)力研究院,重慶 400023;2.蓋茨集團(tuán)(上海)有限公司,上海 200335

    0 引言

    汽車發(fā)動(dòng)機(jī)前端附件驅(qū)動(dòng)(front end accessory drive,F(xiàn)EAD)系統(tǒng)是由皮帶和若干皮帶輪組成的傳動(dòng)系統(tǒng)。為避免皮帶長(zhǎng)時(shí)間工作后因塑性變形導(dǎo)致的皮帶打滑,常常在FEAD系統(tǒng)增加自動(dòng)張緊器[1-2]。目前常用的自動(dòng)張緊器按照結(jié)構(gòu)主要分為機(jī)械張緊器和液壓張緊器。機(jī)械張緊器主要由張緊臂(張緊器殼體)、張緊輪、螺旋彈簧和阻尼元件等組成,其中,螺旋彈簧的主要作用是提供扭矩,阻尼元件的主要作用是提供摩擦力[3-4]。

    本文中針對(duì)某機(jī)械張緊器特定轉(zhuǎn)速異響問(wèn)題,通過(guò)經(jīng)驗(yàn)和共振轉(zhuǎn)速理論分析了一系列異響轉(zhuǎn)速點(diǎn)的內(nèi)在關(guān)聯(lián),得到了異響產(chǎn)生的原因并提出了相應(yīng)的優(yōu)化方案,同時(shí)也為旋轉(zhuǎn)件類似問(wèn)題提供了一種分析方法。

    1 理論基礎(chǔ)

    當(dāng)激勵(lì)的某簡(jiǎn)諧分量的頻率或諧頻與系統(tǒng)的某固有頻率相等時(shí),系統(tǒng)就會(huì)發(fā)生共振,理論振幅將變?yōu)闊o(wú)窮大,相應(yīng)的轉(zhuǎn)速稱為共振轉(zhuǎn)速(或臨界轉(zhuǎn)速)[5],計(jì)算公式為:

    (1)

    式中:nc為共振轉(zhuǎn)速,r/min;fn為系統(tǒng)的固有頻率,Hz;v為簡(jiǎn)諧次數(shù)。

    對(duì)于發(fā)動(dòng)機(jī)前端輪系,曲軸皮帶輪的扭振為主要激勵(lì)源,四沖程四缸發(fā)動(dòng)機(jī)的曲軸皮帶輪扭振的主要激勵(lì)諧次為2、4、6、8、10等偶數(shù)階次[6],即

    v=2i

    (2)

    式中i為正整數(shù)。

    將式(2)帶入式(1)中,可得:

    (3)

    2 發(fā)動(dòng)機(jī)異響原因分析及優(yōu)化

    2.1 問(wèn)題描述

    某發(fā)動(dòng)機(jī)開(kāi)發(fā)前期,在臺(tái)架大負(fù)荷加速試驗(yàn)過(guò)程中,前端輪系在特定轉(zhuǎn)速點(diǎn)出現(xiàn)尖銳異響,異響表現(xiàn)為4500~10 000 Hz的寬頻噪聲特征,嚴(yán)重影響發(fā)動(dòng)機(jī)聲品質(zhì)。發(fā)動(dòng)機(jī)前端輪系噪聲頻譜如圖1所示。由圖1可知,5個(gè)異響轉(zhuǎn)速點(diǎn)對(duì)應(yīng)的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速分別為1720、2065、2580、3440、5160 r/min。

    圖1 發(fā)動(dòng)機(jī)前端輪系噪聲頻譜圖

    拆下皮帶后,異響消失,初步判定為發(fā)動(dòng)機(jī)附件輪系旋轉(zhuǎn)件異響。利用聲學(xué)定位技術(shù)[7],識(shí)別出異響源位于前端輪系張緊器附近,更換張緊器類似異響現(xiàn)象仍然存在,異響程度有變化,但出現(xiàn)異響的轉(zhuǎn)速點(diǎn)不變。定制鎖死張緊器樣件進(jìn)行驗(yàn)證,異響消失,判定為該系列張緊器批量性異響問(wèn)題。

    2.2 原因分析

    2.2.1 固有頻率計(jì)算

    為分析該系列張緊器異響的原因,需首先確定異響轉(zhuǎn)速點(diǎn)之間的聯(lián)系。異響在特定轉(zhuǎn)速點(diǎn)才出現(xiàn),應(yīng)與張緊器自身的固有頻率有關(guān),這些異響轉(zhuǎn)速是與該固有頻率相關(guān)的共振轉(zhuǎn)速。

    由式(3)可知,系統(tǒng)的固有頻率fn=2inc/60。由此可得各異響轉(zhuǎn)速點(diǎn)的振動(dòng)頻率,如表1所示。由表1可知,前端輪系一系列異響轉(zhuǎn)速均與344 Hz這一頻率高度相關(guān)。

    表1 各異響轉(zhuǎn)速點(diǎn)振動(dòng)頻率

    2.2.2 張緊器模態(tài)分析

    該張緊器主要由張緊器主殼體、前端蓋、張緊輪、螺旋彈簧和阻尼元件組成,其中螺旋彈簧作為提供扭矩的組件,自身的模態(tài)頻率較低[8-9],可能為張緊器異響源。建立該張緊器的有限元模型[10-14],如圖2所示。模型包括316 249個(gè)網(wǎng)格單元和153 703個(gè)節(jié)點(diǎn),在張緊器螺栓安裝孔位置做固定約束,螺旋彈簧處于實(shí)際裝配狀態(tài)。張緊器各零部件材料屬性如表2所示,按照表2的相應(yīng)參數(shù)對(duì)仿真模型賦予材料屬性。

    表2 張緊器各零部件材料屬性

    圖2 張緊器有限元模型

    對(duì)建立的張緊器模型進(jìn)行模態(tài)仿真分析,得到螺旋彈簧的前兩階模態(tài),如圖3所示。

    由圖3計(jì)算得到張緊器螺旋彈簧的一階軸向伸縮變形模態(tài)頻率為347 Hz,一階彎曲變形模態(tài)頻率為480 Hz。其中一階軸向伸縮變形模態(tài)頻率與表1中344 Hz頻率十分接近,兩者相差不足1%,工程中可以認(rèn)為兩者相等[15]。據(jù)此推測(cè)異響與張緊器螺旋彈簧的軸向變形有關(guān),當(dāng)張緊器受到的激勵(lì)頻率與螺旋彈簧的伸縮變形模態(tài)頻率接近時(shí),螺旋彈簧產(chǎn)生軸向共振,伸縮變形很大,異響很可能因此產(chǎn)生。

    a) 第一階:一階伸縮變形模態(tài) b) 第二階:一階彎曲變形模態(tài)圖3 張緊器螺旋彈簧前兩階模態(tài)

    2.2.3 張緊器拆解

    a)彈簧 b) 張緊器卡槽凸臺(tái)圖4 劃痕位置示意圖

    根據(jù)前述測(cè)試結(jié)果,選擇異響嚴(yán)重的張緊器進(jìn)行耐久試驗(yàn),試驗(yàn)后對(duì)張緊器進(jìn)行拆解,發(fā)現(xiàn)螺旋彈簧與張緊器主殼體以及端蓋之間存在多處摩擦痕跡。但大多的摩擦位置屬于一直接觸狀態(tài),這些位置如果產(chǎn)生摩擦噪聲,將一直存在,而不是只在某些特定的轉(zhuǎn)速出現(xiàn)。仔細(xì)觀察后發(fā)現(xiàn)彈簧上還有一處非正常接觸摩擦痕跡,位于彈簧從底部往上數(shù)的第二圈彈簧上。根據(jù)張緊器實(shí)際工作中的扭轉(zhuǎn)角度,經(jīng)過(guò)配合安裝發(fā)現(xiàn),該劃痕的周向位置與張緊器殼體底部卡槽凸臺(tái)位置相對(duì)應(yīng),且在該卡槽凸臺(tái)上也存在劃痕。彈簧與張緊器卡槽凸臺(tái)劃痕位置如圖4所示。

    據(jù)此推測(cè),當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)產(chǎn)生的扭振激勵(lì)頻率與彈簧的伸縮模態(tài)頻率相近時(shí),彈簧軸向伸縮變形很大,與張緊器殼體底部卡槽凸臺(tái)發(fā)生干涉,從而產(chǎn)生摩擦噪聲。

    2.3 結(jié)構(gòu)優(yōu)化

    根據(jù)異響產(chǎn)生原因,針對(duì)性地制定兩種優(yōu)化方案。方案一:將對(duì)應(yīng)摩擦位置的殼體打孔,用注射器在相應(yīng)位置加潤(rùn)滑脂,避免干摩擦;方案二:適當(dāng)磨削凸臺(tái)高度,盡可能避免摩擦。

    對(duì)方案一和方案二進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)證,兩個(gè)方案噪聲頻譜如圖5所示。

    由圖5可知,方案一和方案二噪聲頻譜圖中4500~10 000 Hz的寬頻時(shí)異響轉(zhuǎn)速點(diǎn)異響特征明顯減弱或消失,也未聽(tīng)到之前的異響聲音,這兩個(gè)方案對(duì)異響均有很好的控制效果,至此將異響源鎖定為張緊器殼體底部卡槽凸臺(tái)與底部第二圈彈簧非正常接觸摩擦。

    圖5 兩個(gè)方案噪聲頻譜圖

    2.4 最優(yōu)方案確定

    對(duì)方案一、二進(jìn)行耐久試驗(yàn),驗(yàn)證兩方案的實(shí)際改進(jìn)效果。

    方案一在運(yùn)行一段時(shí)間后,摩擦位置最初的油膜遭到破壞,導(dǎo)致異響重新出現(xiàn)。

    方案二在工程中容易操作,但如果卡槽凸臺(tái)高度過(guò)低,不能保證對(duì)底部第一圈彈簧的限制作用,導(dǎo)致張緊器失效,故需要進(jìn)行風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估,并進(jìn)行可靠性試驗(yàn)驗(yàn)證。經(jīng)試驗(yàn),凸臺(tái)高度降低約1 mm,就能使異響得到很好控制,并能保證對(duì)底部第一圈彈簧的限制,且方案二只需進(jìn)行一次生產(chǎn)模具修型即可。因此確定方案二為最優(yōu)方案。

    3 結(jié)論

    1)異響轉(zhuǎn)速點(diǎn)與張緊器螺旋彈簧的一階拉伸模態(tài)頻率一一對(duì)應(yīng),螺旋彈簧產(chǎn)生了轉(zhuǎn)速共振造成了異響。

    2)發(fā)動(dòng)機(jī)的扭振激勵(lì)頻率與彈簧的伸縮模態(tài)頻率相近時(shí),彈簧軸向伸縮變形很大,與殼體底部卡槽凸臺(tái)干涉,產(chǎn)生摩擦噪聲。

    針對(duì)該異響原因提出了相應(yīng)的優(yōu)化措施,確定最優(yōu)方案為:對(duì)生產(chǎn)模具進(jìn)行修型,將凸臺(tái)高度降低1 mm,可有效控制該異響。

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