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    基于FLAC3D的公路隧道塌方段工程處置及其優(yōu)化

    2021-04-24 09:05:34楊志剛周智輝凌同華張韋華何文超
    關(guān)鍵詞:右洞塌方拱頂

    趙 勇,楊志剛,周智輝,凌同華,張韋華,何文超

    (1. 中鐵南方投資集團(tuán)有限公司,廣東 深圳 518000;2. 長(zhǎng)沙理工大學(xué) 土木工程學(xué)院,長(zhǎng)沙 410114;3. 深圳市地鐵集團(tuán)有限公司,廣東 深圳 518026)

    由于隧道工程地質(zhì)條件的復(fù)雜性和不可完全預(yù)知性,隧道在施工過(guò)程中很有可能會(huì)遇到塌方、涌水突泥、大變形等工程事故.塌方是隧道施工中最常見(jiàn)的安全事故[1],隧道塌方嚴(yán)重影響工程的進(jìn)度,威脅施工人員的生命安全并帶來(lái)巨大經(jīng)濟(jì)損失[2].隨著公路建設(shè)的發(fā)展,塌方事故在隧道施工過(guò)程中時(shí)有發(fā)生,已成為隧道施工過(guò)程中的一個(gè)重要安全隱患[3].為了確保隧道工程建設(shè)的安全性,開(kāi)展山嶺隧道施工塌方研究及處治具有重要的理論價(jià)值與工程實(shí)際意義[4-5].

    根據(jù)塌方形態(tài)的不同,隧道塌方可劃分為局部塌方、拱形塌方、異形塌方、膨脹巖塌方和巖爆,不同類(lèi)型的塌方對(duì)應(yīng)著不同處治措施[6].其中,拱形塌方按規(guī)??梢詣澐譃? 大類(lèi):在淺埋隧道中,巖體較破碎時(shí),塌方往往延伸到頂部;在深埋隧道中,易出現(xiàn)摩擦樁效應(yīng),高度一般在4~20 m,塌方影響范圍較大.拱形塌方多發(fā)生在層狀巖體或碎塊巖土中.預(yù)防拱形塌方破壞,一般采用超前錨桿支護(hù)、注漿加固等措施.

    塌方處治必須先對(duì)塌方原因有正確的認(rèn)識(shí),否則容易造成二次塌方或其他災(zāi)害,這不僅將導(dǎo)致經(jīng)濟(jì)損失加大,還可能造成安全生產(chǎn)事故[7].塌方處治涉及的施工工藝主要有反壓回填、噴漿固結(jié)、超前大管棚、超前小導(dǎo)管、錨桿施工和換拱,以上工藝可按工程施工實(shí)際情況靈活應(yīng)用[8-9].王道遠(yuǎn)等[10]在強(qiáng)震區(qū)隧道施工塌方段回填注漿并且設(shè)置初支減震縫和二襯減震縫,在抗震和防塌方方面產(chǎn)生了積極作用.王彬彬等[11]認(rèn)為在紅黏土隧道塌方事故中,采取快挖快支、及時(shí)封閉成環(huán)的原則,強(qiáng)化支撐體系,減少土體暴露時(shí)間,能高效快速地治理塌方.張旭等[12]提出了密排短管棚、三臺(tái)階預(yù)留核心土+鎖腳錨管、注漿回填和洞內(nèi)臨時(shí)支撐的防塌方的綜合處治技術(shù),在應(yīng)對(duì)卵石地層塌方中卓有成效.李志厚等[13]在大風(fēng)埡口隧道特大塌方事故中,綜合分析該隧道突泥富水和涌水險(xiǎn)情,提出地表與洞內(nèi)處治相結(jié)合,以及洞內(nèi)排水的綜合處治措施,并對(duì)地層應(yīng)力和變形進(jìn)行監(jiān)測(cè),對(duì)公路隧道特大塌方提供了治理經(jīng)驗(yàn).

    田志宇等[14]詳細(xì)介紹了隧道塌方體的荷載計(jì)算方法、鋼支撐對(duì)噴射混凝土的加強(qiáng)原理及隧道初期支護(hù)與二次襯砌極限承載力的計(jì)算方法等,并給出了塌方體支護(hù)參數(shù)的選取方法.由于隧道工程的復(fù)雜性,若能在施工時(shí)采取穩(wěn)定性較強(qiáng)的方法,將對(duì)提升隧道施工安全性產(chǎn)生重要作用.本文從隧道施工方法著手,結(jié)合白陽(yáng)山隧道的地質(zhì)情況,通過(guò)數(shù)值模擬和現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)控量測(cè),比較了預(yù)留核心土-上下臺(tái)階法、預(yù)留核心土法、預(yù)留核心土-三臺(tái)階法3 種方法的穩(wěn)定性.

    1 白陽(yáng)山隧道工程概況

    白陽(yáng)山隧道是浙江省金華市永康至武義公路改建工程(陽(yáng)豐至湖塘沿段)的重點(diǎn)和難點(diǎn)之一.該隧道為分離式隧道,左洞長(zhǎng)480 m,右洞長(zhǎng)563 m.右洞進(jìn)出口樁號(hào)YK15+255~YK15+818,采用上下臺(tái)階法開(kāi)挖.本文主要針對(duì)白陽(yáng)山隧道右洞YK15+380~YK15+400 塌方段施工開(kāi)展數(shù)值模擬分析,其斷面寬為16.4 m,高為9.6 m.

    表1 圍巖及支護(hù)結(jié)構(gòu)物理力學(xué)參數(shù)

    2 隧道塌方段情況及處治措施

    自2019-01-21 白陽(yáng)山隧道右線掌子面掘進(jìn)里程至YK15+380 時(shí),隧道拱頂部位不斷有小塊碎石掉落,使鋼筋網(wǎng)破損以及鋼拱架發(fā)生變形.從現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)控量測(cè)數(shù)據(jù)可知,YK15+370~YK15+390段圍巖變形速率和累計(jì)變形量都異常大,同時(shí)拱腰部位混凝土表面多處出現(xiàn)開(kāi)裂剝落現(xiàn)象.

    2019-01-27,施工方已經(jīng)停止爆破作業(yè),YK15+380 拱頂部位出現(xiàn)長(zhǎng)6 m,縱深3 m 的坍塌洞,為防止塌洞進(jìn)一步惡化,采用超前小導(dǎo)管注漿填實(shí),封閉掌子面,待圍巖釋放壓力再進(jìn)行處理;2019-03-18,施工方施作第2 次注漿;2019-04-01 , 業(yè)主與設(shè)計(jì)方協(xié)商決定對(duì)YK15+380~YK15+400 段提高初期支護(hù)強(qiáng)度,采用注漿填筑塌腔、變更鋼拱架強(qiáng)度與間距、縮短進(jìn)尺深度等處理措施.

    3 工作面坍塌采用FLAC3D 模擬分析

    本文從沉降、收斂位移、圍巖應(yīng)力、圍巖塑性區(qū)分布等方面,探討分離式隧道塌方經(jīng)處理后各項(xiàng)指標(biāo)的變化規(guī)律.

    根據(jù)工程的實(shí)際工況,結(jié)合地下結(jié)構(gòu)的計(jì)算原理,模型邊界條件選取范圍為:隧道水平方向114 m,軸線方向70 m,隧道仰拱距模型底部25 m,上表面為自由面.考慮地表面坡度較平緩,建立模型過(guò)程中將地表簡(jiǎn)化為等坡腳計(jì)算.在ANSYS 中前期建立模型后,將模型導(dǎo)入FLAC3D中處理計(jì)算,建立的三維數(shù)值計(jì)算模型如圖1 所示.初期支護(hù)采用shell 單元,錨桿采用cable 單元,其他均采用實(shí)體單元模擬.屈服準(zhǔn)則選用Mohr-Coulomb 準(zhǔn)則,將圍巖視為各向同性介質(zhì),忽略表層風(fēng)化影響,沿隧道縱向考慮圍巖級(jí)別變化分別設(shè)定力學(xué)參數(shù).

    圖1 三維數(shù)值計(jì)算模型

    3.1 隧道拱頂下沉結(jié)果分析

    圖2 為預(yù)留核心土-上下臺(tái)階法的豎向位移云圖,圖3 為預(yù)留核心土-上下臺(tái)階法開(kāi)挖施工步與拱頂豎向位移關(guān)系.

    圖2 預(yù)留核心土-上下臺(tái)階法豎向位移云圖

    圖3 預(yù)留核心土-上下臺(tái)階法開(kāi)挖施工步與拱頂豎向位移關(guān)系

    由圖2 和圖3 可以看出,在白陽(yáng)山隧道開(kāi)挖時(shí),Z方向沉降值主要集中在拱頂區(qū)域,左洞的整體沉降值略大于右洞.由于對(duì)隧道洞身塌方段進(jìn)行空腔注漿及延緩開(kāi)挖進(jìn)尺,這在一定程度上可控制圍巖進(jìn)一步變形破環(huán).隧道左右洞底部均有一定隆起但差別不大,且隆起量較拱頂下沉量小,這是因?yàn)樗淼赖撞康穆∑鹬饕伤淼篱_(kāi)挖后應(yīng)力釋放而產(chǎn)生的彈性變形,而拱頂下沉則包含了部分受擾動(dòng)圍巖的塑性沉降.

    3.2 隧道洞周收斂結(jié)果分析

    圖4 為預(yù)留核心土法-上下臺(tái)階法開(kāi)挖水平位移云圖,圖5 為預(yù)留核心土法-上下臺(tái)階法開(kāi)挖水平位移變化.

    在“大眾創(chuàng)業(yè),萬(wàn)眾創(chuàng)新”的新時(shí)代背景下,大學(xué)生創(chuàng)業(yè)是當(dāng)前越來(lái)越突出且不可或缺的新時(shí)代背景下的一個(gè)重要環(huán)節(jié),在此背景下,高校團(tuán)委作為創(chuàng)業(yè)活動(dòng)最直接、最基層的開(kāi)展者,自然被賦予了更重要的角色,因而對(duì)高校團(tuán)委創(chuàng)業(yè)工作也有了更高的要求,高校團(tuán)委如何在新時(shí)代背景下更好的去應(yīng)對(duì),去深入服務(wù)開(kāi)展大學(xué)生創(chuàng)業(yè),乃是高校團(tuán)委目前急需解決和研究分析的一個(gè)重要的課題。

    圖4 預(yù)留核心土法-上下臺(tái)階法開(kāi)挖水平位移云圖

    圖5 預(yù)留核心土法-上下臺(tái)階法開(kāi)挖水平位移變化

    由圖4 可知,在白陽(yáng)山隧道開(kāi)挖過(guò)程中,X方向位移主要集中在拱腰區(qū)域,左洞拱腰累計(jì)位移值為2.52 mm,右洞拱腰位移值為2.23 mm,左洞的整體收斂值略大于右洞.拱頂水平位移變化均較少,不足0.3 mm.圍巖水平位移變化呈對(duì)稱分布,左側(cè)拱腰部位水平應(yīng)力最大,右洞右側(cè)壁邊墻部位水平位移值減少明顯.

    由圖5 可知,左洞拱頂水平位移值為0.07 mm,右洞拱頂水平位移值為0.03 mm,兩處水平位移值基本保持平穩(wěn)趨勢(shì).由此可知,在施工階段不需要考慮拱頂水平位移的影響.拱腰水平位移在下臺(tái)階開(kāi)挖過(guò)程中變化明顯,左洞拱腰水平位移為1 mm,右洞拱腰水平位移為0.8 mm,而在圍巖開(kāi)挖支護(hù)過(guò)程中水平位移值都比較少.這表明,下臺(tái)階開(kāi)挖后,封閉仰拱有效地阻止了圍巖向內(nèi)擠壓產(chǎn)生破壞,并減少了洞室的水平位移.

    3.3 圍巖應(yīng)力狀態(tài)分析

    隧道開(kāi)挖破壞了巖體平衡狀態(tài),使圍巖發(fā)生卸荷回彈和應(yīng)力重分布,從而產(chǎn)生新的應(yīng)力平衡狀態(tài).分析施工過(guò)程中圍巖應(yīng)力分布及位移變化,對(duì)實(shí)際施工中支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)選取及圍巖穩(wěn)定性判斷具有重大意義.

    圖6 和圖7 分別為圍巖最大主應(yīng)力云圖.由圖6 與圖7 可知,隧道開(kāi)挖過(guò)程中,圍巖應(yīng)力分布呈動(dòng)態(tài)變化,左洞拱頂與拱底小范圍出現(xiàn)拉應(yīng)力.其中,左洞拱頂部位最大拉應(yīng)力值為0.16 MPa,拱底出現(xiàn)的最大拉應(yīng)力值為0.2 MPa,這些應(yīng)力值均未超過(guò)混凝土的抗拉強(qiáng)度;拱腰部位出現(xiàn)的壓應(yīng)力為3.2 MPa;側(cè)墻及邊墻部位出現(xiàn)的壓應(yīng)力為2.5 MPa.這說(shuō)明上臺(tái)階開(kāi)挖對(duì)圍巖應(yīng)力重分布影響最大.

    圖6 圍巖最小主應(yīng)力云圖

    圖7 圍巖最大主應(yīng)力云圖

    3.4 圍巖塑性區(qū)分析

    隧道開(kāi)挖后,穩(wěn)定塑性區(qū)為未出現(xiàn)松動(dòng)破壞的塑性區(qū),這類(lèi)圍巖塑性區(qū)比較穩(wěn)定,被破壞的可能性小,并且能夠作為支護(hù)結(jié)構(gòu)承擔(dān)圍巖的部分荷載;非穩(wěn)定塑性區(qū)為出現(xiàn)松動(dòng)破壞后的塑性區(qū),這類(lèi)塑性區(qū)會(huì)破壞圍巖穩(wěn)定性,極易造成突發(fā)坍塌破壞.因此,施工中不允許出現(xiàn)非穩(wěn)定塑性區(qū).在一定范圍內(nèi)的穩(wěn)定塑性區(qū)對(duì)隧道施工支護(hù)結(jié)構(gòu)有利,它可以分擔(dān)部分初期支護(hù)承擔(dān)的圍巖壓力,有利于保持圍巖穩(wěn)定性.

    圖8 為隧道施工完成后的圍巖塑性區(qū)分布.圖8 中以不同顏色代表不同的破壞機(jī)制:紅色和天藍(lán)色表示單元受剪切破壞;粉紅色和深藍(lán)色表示單元受拉伸破壞.由圖8 可知,隧道開(kāi)挖支護(hù)完成后,洞室周邊僅在4 m 范圍內(nèi)塑性區(qū)分布明顯,這說(shuō)明施工支護(hù)措施有效限制了塑性區(qū)的擴(kuò)展,也表明采用4 m 長(zhǎng)的砂漿錨桿加固圍巖符合工程實(shí)際.在施工過(guò)程中,圍巖大部分都發(fā)生了剪切破壞,但只在隧道拱頂及仰拱底部1 m 范圍內(nèi)外巖體曾經(jīng)發(fā)生過(guò)拉伸破壞.

    圖8 隧道施工完成后圍巖塑性區(qū)分布

    4 施工方案對(duì)比及優(yōu)化

    現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)控量測(cè)數(shù)據(jù)表明塌方段洞身位移變化較大,這說(shuō)明現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際施工方案存在一定的風(fēng)險(xiǎn).隧道塌方處理時(shí),保證隧道圍巖穩(wěn)定性至關(guān)重要,為了防止產(chǎn)生二次塌方,應(yīng)采取合適的施工開(kāi)挖方法,并控制進(jìn)尺深度.因此,有必要對(duì)隧道塌方段施工方案進(jìn)行優(yōu)化分析.

    根據(jù)國(guó)內(nèi)外隧道施工方法,同時(shí)考慮白陽(yáng)山隧道工程具有大斷面及復(fù)雜地質(zhì)情況的特點(diǎn),提出3 種不同的施工方案進(jìn)行比較.①預(yù)留核心土-上下臺(tái)階法(原施工方法):先行洞采用預(yù)留核心土開(kāi)挖,后行洞采用上下臺(tái)階法開(kāi)挖.②預(yù)留核心土法:左右洞均采用預(yù)留核心土開(kāi)挖.③預(yù)留核心土-三臺(tái)階法:先行洞采用預(yù)留核心土開(kāi)挖,后行洞采用三臺(tái)階法開(kāi)挖.

    本文著重分析不同施工方案開(kāi)挖對(duì)隧道圍巖穩(wěn)定性的影響,并運(yùn)用FLAC3D數(shù)值模擬,對(duì)位移的分布規(guī)律、圍巖應(yīng)力和塑性區(qū)變化情況進(jìn)行分析.

    4.1 沉降位移對(duì)比分析

    為了研究不同開(kāi)挖方式下隧道塌方段圍巖的穩(wěn)定性,對(duì)典型斷面YK15+380 與YK15+390 進(jìn)行了研究,即在模擬斷面Z=35 與Z=45 布設(shè)關(guān)鍵點(diǎn)進(jìn)行動(dòng)態(tài)監(jiān)測(cè).其中,Z=35 斷面在不同開(kāi)挖方案下的關(guān)鍵點(diǎn)位移變化曲線如圖9 所示.

    圖9 Z=35 斷面在不同開(kāi)挖方案下關(guān)鍵點(diǎn)位移變化曲線

    由圖9 可知,從拱頂下沉看,預(yù)留核心土-上下臺(tái)階法的拱頂下沉為-10.23 mm;預(yù)留核心土法的拱頂下沉量為-10.15 mm.這表明有無(wú)核心土開(kāi)挖對(duì)拱頂位移量影響不大,且其初期支護(hù)時(shí)間基本相當(dāng).從拱腰豎向位移可以看出,預(yù)留核心土-上下臺(tái)階法、預(yù)留核心土法、預(yù)留核心土-三臺(tái)階法的拱腰沉降量分別為-2.22,-2.30 和-2.02 mm.從豎向沉降來(lái)看,3 種開(kāi)挖方案中預(yù)留核心土-三臺(tái)階法最好,收斂量較其他2 種方法降低了10%.隧道YK15+380~YK15+430 段圍巖軟弱破碎,為研究塌方腔體注漿區(qū)域?qū)φ谱用骈_(kāi)挖的影響,取其2 個(gè)特殊斷面對(duì)圍巖穩(wěn)定性進(jìn)行分析.其中,一個(gè)斷面為注漿段;另一個(gè)斷面為掌子面開(kāi)挖斷面.文中重點(diǎn)分析在不同開(kāi)挖方案下這2 個(gè)典型斷面的關(guān)鍵點(diǎn)豎向位移最終值,其值如表2 所示.

    表2 不同開(kāi)挖方案下典型斷面的豎向位移最終值 mm

    表2 中,Z=35(右洞)為隧道塌腔注漿區(qū)域,Z=45(右洞)為掌子面軟弱圍巖開(kāi)挖區(qū)域.由表2 可知,在Z=45(右洞)斷面,預(yù)留核心土法對(duì)限制隧道拱頂下沉的效果甚微,而采用預(yù)留核心土-三臺(tái)階法開(kāi)挖對(duì)拱頂下沉或拱腰豎向位移增幅較小,相對(duì)于Z=35(右洞)斷面,僅分別增加0.61 mm 和0.15 mm,拱頂最終沉降量為9.12 mm,拱腰最終沉降量為2.17 mm,均小于規(guī)定的允許沉降值.因此,從控制拱頂沉降考慮,應(yīng)該優(yōu)先選用預(yù)留核心土-三臺(tái)階法.

    4.2 洞周收斂對(duì)比分析

    圖10 為在不同開(kāi)挖方案下Z=35 斷面關(guān)鍵點(diǎn)的水平位移變化曲線,表3 為在不同開(kāi)挖方案下典型斷面水平位移最終值.

    由表3 可知,從拱腰水平位移看,預(yù)留核心土-上下臺(tái)階法、預(yù)留核心土法和預(yù)留核心土-三臺(tái)階法的隧道拱腰水平位移分別為-2.34,-2.37和-1.76 mm.故從控制水平位移角度,應(yīng)優(yōu)先選擇預(yù)留核心土-三臺(tái)階法.從圖10 可知,在Z=35(右洞)斷面,在3 種開(kāi)挖方案下,預(yù)留核心土-三臺(tái)階法施工的隧道斷面關(guān)鍵點(diǎn)水平位移值最小,因此該法對(duì)預(yù)防塌方有積極作用.

    圖10 在不同開(kāi)挖方案下Z=35 斷面關(guān)鍵點(diǎn)的水平位移變化曲線

    表3 不同開(kāi)挖方案下典型斷面水平位移最終值 mm

    4.3 圍巖應(yīng)力對(duì)比分析

    選取Z=35 與Z=45 斷面,分析在不同開(kāi)挖方案下其隧道圍巖最大主應(yīng)力分布情況,2 個(gè)斷面圍巖最大主應(yīng)力見(jiàn)圖11~圖13.

    圖11 預(yù)留核心土-上下臺(tái)階法典型斷面圍巖的主應(yīng)力云圖

    圖12 預(yù)留核心法典型斷面圍巖的主應(yīng)力云圖

    圖13 預(yù)留核心土-三臺(tái)階法典型斷面圍巖的主應(yīng)力云圖

    由圖11~圖13 可知,預(yù)留核心土-三臺(tái)階法、預(yù)留核心土法和預(yù)留核心土-上下臺(tái)階法開(kāi)挖引起的圍巖主應(yīng)力分布規(guī)律較為相似,且在隧道開(kāi)挖支護(hù)完成后,圍巖均出現(xiàn)了一定程度的應(yīng)力集中現(xiàn)象.

    4.4 圍巖塑性區(qū)對(duì)比分析

    在隧道開(kāi)挖支護(hù)過(guò)程中,圍巖會(huì)出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象,如當(dāng)某區(qū)域的應(yīng)力達(dá)到屈服應(yīng)力,或超過(guò)圍巖的抗剪強(qiáng)度,隧道周邊巖體會(huì)產(chǎn)生塑性破壞.圍巖塑性區(qū)是判別圍巖穩(wěn)定性的重要指標(biāo).采用FLAC3D軟件對(duì)不同開(kāi)挖支護(hù)方案下隧道圍巖塑性區(qū)分布狀況進(jìn)行模擬分析,可判斷圍巖是否處于穩(wěn)定狀態(tài).

    圖14 不同開(kāi)挖方式下隧道圍巖塑性區(qū)分布

    施工方案不同,對(duì)圍巖的擾動(dòng)程度也不一樣,從而隧道周邊巖體塑性區(qū)分布情況也會(huì)不一樣(見(jiàn)圖14).由圖14 可知,3 種開(kāi)挖方式下,預(yù)留核心土-上下臺(tái)階法與預(yù)留核心土法開(kāi)挖時(shí),隧洞周邊拉應(yīng)力分布更廣泛,隧洞圍巖更易發(fā)生受拉破壞;預(yù)留核心土-三臺(tái)階法開(kāi)挖所對(duì)應(yīng)的隧道周邊受拉范圍較小,即采用該法開(kāi)挖時(shí),更利于保持圍巖穩(wěn)定性.

    5 結(jié)論

    1)運(yùn)用有限差分軟件FLAC3D對(duì)3 種施工方案進(jìn)行模擬分析,3 種方案均表現(xiàn)為拱頂沉降最大,仰拱隆起最明顯.預(yù)留核心土-三臺(tái)階法控制圍巖位移效果最好,其次是預(yù)留核心土法,預(yù)留核心土-上下臺(tái)階法最差.

    2)采用不同施工方案開(kāi)挖時(shí),圍巖塑性區(qū)主要分布于右洞拱腳處、拱頂和拱肩區(qū)域.預(yù)留核心土-三臺(tái)階法的塑性區(qū)變化范圍最小,預(yù)留核心土法次之,預(yù)留核心土-上下臺(tái)階法最差.

    3)塌方段開(kāi)挖方案由預(yù)留核心土-上下臺(tái)階法改為預(yù)留核心土-三臺(tái)階法,可以明顯控制圍巖位移變化,減少塑性區(qū)擴(kuò)展,從而保障隧道施工安全.

    4)根據(jù)白陽(yáng)山隧道右線塌方事故產(chǎn)生的具體原因,確立了處治該塌方事故的合理方案,即建議隧道短進(jìn)尺施工,掌子面逐榀開(kāi)挖,及時(shí)施作初期支護(hù),并對(duì)拱頂進(jìn)行注漿加固.

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