SWRH82B 鋼的生產工藝優(yōu)化

王子龍

（河鋼集團宣化鋼鐵公司，河北075100）

0 引言

宣鋼公司SWRH82B 盤條年產量35 萬噸，主要用于生產Φ9.53 mm、Φ12.7 mm、Φ15.2 mm 預應力鋼絞線。 目前主要存在問題為拉拔斷絲率較高，每百噸斷絲2 次，斷口主要以脆性斷口居多。 閆歡等研究表明：C 偏析和夾雜物是導致SWRH82B 高碳鋼盤條拉拔脆斷率高的主要原因，故降低鋼中夾雜物、有害元素、碳偏析指數(shù)是避免拉拔脆斷的重要環(huán)節(jié)[1]。

宣鋼公司針對SWRH82B 鋼O、N、P 有害元素及夾雜物含量偏高、成分波動范圍寬、偏析合格率低等問題，制定出一系列改進措施。 轉爐工序通過優(yōu)化冷料裝入制度、底吹工藝、擋渣模式、進精煉成分控制，精煉工序通過改進除塵設備的和精煉氬氣軟吹工藝，連鑄工序通過鋼包加蓋、降低鋼水過熱度等一系列措施，降低了鋼水中O、N、P 的含量，強化了夾雜物的去除，減少了鑄坯斷面C 偏析程度。

1 SWRH82B 生產工藝概況

宣鋼公司SWRH82B 鋼的化學成分控制范圍如表1 所示。生產工藝流程為：鐵水KR 脫硫站→150 t頂?shù)讖痛缔D爐→LF 精煉→150 mm×150 mm 方坯連鑄→高線軋制。

2 煉鋼工序優(yōu)化環(huán)節(jié)

經分析發(fā)現(xiàn)，SWRH82B 高碳鋼盤條拉拔斷口主要為尖杯狀、斜劈狀（如圖1 所示），是典型的脆性斷口。 研究認為，導致高碳鋼盤條拉拔脆斷率高的主要原因為：鑄坯C 偏析、鋼中夾雜物和有害元素高等。 為滿足用戶高級別鋼絞線生產需求，宣鋼公司對轉爐、精煉、連鑄機等生產工序進行了一系列工藝優(yōu)化。

表1 SWRH82B 鋼的化學成分 /%

圖1 SWRH82B 盤條斷口形貌

2.1 轉爐降低鋼水P、O、N 含量的工藝優(yōu)化

2.1.1 轉爐裝入制度的優(yōu)化

宣鋼在冶煉SWRH82B 鋼時，采用的是雙渣冶煉工藝。 為保證轉爐初期冶煉的脫磷效果、控制熔池的升溫速率，提高了轉爐入爐廢鋼加入量。

（1）當裝入總量達到180 t 時，廢鋼加入量不得低于20 t；

（2）若鐵水溫度＞1345 ℃、鐵水Si＞0.5%時，根據(jù)冶煉情況增加1～2 t 廢鋼加入量。

2.1.2 轉爐底吹工藝的優(yōu)化

孫亮等研究了轉爐底吹氮/氬切換對鋼中氮含量的影響，結果表明隨著氮／氬切換百分比的增加，轉爐終點氮含量逐漸增加，當?shù)瘹迩袚Q百分比在56%以內時，吹氮對終點氮含量的影響較小?；诓煌?氬切換試驗結果，應根據(jù)不同鋼種對鋼中N 含量的要求，選用不同氮／氬切換百分比[2]。 結合宣鋼的生產實際，氮/ 氬切換工藝由優(yōu)化前轉爐吹煉720 s自動氮/ 氬切換調整為600 s 自動氮/氬切換，即吹煉前期600 s 內底吹氮氣，之后改吹氬氣，增加了以氬氣作為攪拌動力的時間，可有效降低鋼水N 含量。 實施氮/氬切換新工藝后，結合精煉脫氧微正壓工藝，統(tǒng)計工藝優(yōu)化前后5 個月生產SWRH82B 盤條N 含量，對比發(fā)現(xiàn)優(yōu)化后鋼中N 含量平均下降10 ppm。

2.1.3 擋渣模式的優(yōu)化

優(yōu)化前，轉爐使用擋渣塞在出鋼過程擋渣。 而使用擋渣塞受搖爐工熟練程度影響較大，擋渣效果不穩(wěn)定，易使高氧化性鋼渣進入鋼包，既增加后續(xù)精煉脫氧難度，又使鋼液回磷，同時帶入過多的非金屬氧化物污染鋼液。

優(yōu)化后，出鋼過程使用滑板擋渣，操作簡便，擋渣效果穩(wěn)定。 出鋼時發(fā)生下渣比例明顯減少，鋼液回P 率、盤條O 含量也隨之降低。 統(tǒng)計工藝優(yōu)化前后5 個月盤條O、P 含量，對比發(fā)現(xiàn)優(yōu)化后鋼中O 含量平均下降8 ppm，鋼中P 含量平均下降0.0032%（如圖2 所示）。

圖2 5 個月進精煉鋼液P 含量%

2.1.4 進精煉C、Si、Mn 窄成分控制

為降低SWRH82B 鋼成分極差，穩(wěn)定盤條性能，對轉爐進精煉鋼水成分做了更嚴格要求。

（1）規(guī)定C 含量進站不低于目標成分下限的0.05%；

（2）Si、Mn、Cr 等合金在精煉補加量都不得超過100 kg，嚴格執(zhí)行精煉爐工序合金微調制度，減少精煉爐成分調整幅度。

統(tǒng)計優(yōu)化前后5 個月生產數(shù)據(jù)，進精煉C、Si、Mn 含量分別比優(yōu)化前提升了6.9%、26%、10.3%，進站成分對比如表2 所示。

2.2 精煉降氮與去除夾雜的工藝優(yōu)化

2.2.1 精煉除塵設備的優(yōu)化

為防止精煉過程吸氣、增氮，對精煉除塵側吸設備進行了改造。

（1）調整了除塵風機轉速，以適應LF 精煉工藝對爐口壓力的要求。

（2）在除塵進風口處安裝插板閥，用以精準控制精煉爐除塵側吸開口度，保證精煉脫氧過程微正壓操作，從而降低鋼液因吸氣增氮。

2.2.2 精煉氬氣軟吹的優(yōu)化

劉風剛等對不同吹氬流量下的鋼包流場、氣泡運動、液面形態(tài)和夾雜物去除進行了數(shù)學計算。 優(yōu)化結果表明：在100 t 鋼包條件下，吹氬流量為100～200 L/min 時，鋼液裸露面積較小且夾雜物有較好的去除效果；在吹氬流量為150 L/min 時，軟吹前10 min 鋼水中大尺寸夾雜物上浮去除明顯[3]。結合宣鋼現(xiàn)有裝備及生產節(jié)奏，精煉結束后氬氣軟吹流量控制在200 L/min，鋼渣微微涌動且不裸露鋼液，軟吹弱攪拌時間由原來的15 min 調整為25 min。

表2 工藝優(yōu)化前后進精煉成分與目標成分對比 /%

優(yōu)化后從盤條取樣，在金相顯微鏡下觀測，單位面積夾雜物個數(shù)隨氬氣軟吹攪拌時間增加明顯減少，最大夾雜物尺寸也隨之減小，如圖3 所示。 統(tǒng)計優(yōu)化前后5 個月金相觀測數(shù)據(jù)，對比優(yōu)化前夾雜物個數(shù)明顯降低，如圖4 所示。

圖3 金相觀測視場下優(yōu)化前后夾雜物對比

圖4 5 個月夾雜物觀測數(shù)據(jù)對比

2.3 連鑄工序減少碳偏析的工藝優(yōu)化

杜玉蘭等研究表明：中間包適當降低過熱度澆注能夠有效控制三個偏析區(qū)域的偏析程度，為連鑄高碳鋼鑄坯斷面碳元素偏析控制提供了新的思路與方向[4]。 宣鋼在后續(xù)SWRH82B 鋼澆鑄時，除了做好連鑄機各項保護澆鑄，防止增氮、增氧外，還采用如下措施：

（1）鋼包加蓋保溫，減小澆鑄過程大包鋼液溫降，保證連鑄機實現(xiàn)低過熱度拉鋼，同時嚴格執(zhí)行恒拉速澆鑄。

（2） 精煉出站溫度由優(yōu)化前的1520 ℃下調至1515 ℃，中包澆鑄溫度控制在1487～1493 ℃，過熱度下調到小于30 ℃； 澆鑄速度由1.9 m/min 降至1.8 m/min。

中包澆鑄溫度、拉速對比如表3 所示。 優(yōu)化后鑄坯碳偏析指數(shù)明顯降低，疏松、縮孔、脫方等缺陷也隨之減少，提高了鑄坯質量，為后續(xù)軋制提供了有力保障。 統(tǒng)計優(yōu)化前后5 個月生產鑄坯偏析合格率，由92.8%提高至98.1%，對比如圖5 所示。

表3 優(yōu)化前后中包澆鑄平均溫度、拉速對比

圖5 優(yōu)化后偏析合格率對比

3 實施效果

通過對煉鋼各環(huán)節(jié)工藝優(yōu)化，連續(xù)5 個月的SWRH82B 生產技術數(shù)據(jù)顯示：

（1）盤條P 含量平均下降0.0032%%，N 含量平均降低10 ppm，O 含量平均降低8 ppm。

（2）鑄坯碳偏析合格率由92.8%提高至98.1%；

（3）夾雜物合格率由97.03%提高至99.61%。

（4）下游客戶使用反饋斷絲率大大降低，盤條百噸拉拔斷絲由2 次降至0.6 次。

4 結語

在新工藝實施后，宣鋼SWRH82B 高碳鋼鑄坯質量明顯提升，盤條拉拔性能和通條性能明顯改善，拉拔力學性能遠高于國家標準1860 MPa，得到廣大客戶一致認可。

（1）通過調整裝入制度控制前期吹煉溫度；縮短底吹氮氣時間；同時優(yōu)化出鋼擋渣模式，防止高氧化性鋼渣進入鋼液；結合精煉爐微正壓操作可有效降低鋼液中P 及O、N 元素含量。

（2）適當延長精煉爐軟吹時間，使夾雜物充分上浮，可有效凈化鋼液。

（3）通過轉爐進精煉窄成分控制，連鑄機低過熱度、恒拉速拉鋼等措施，可有效降低鑄坯偏析指數(shù)，提升鑄坯偏析合格率，有利于改善盤條通條性能和拉拔性能。