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    光熱電站采用超臨界二氧化碳布雷頓循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)論證

    2021-04-17 02:55:36袁曉旭張小波
    東方汽輪機(jī) 2021年1期
    關(guān)鍵詞:布雷頓壓氣機(jī)入口

    袁曉旭 張小波

    (東方電氣集團(tuán)東方汽輪機(jī)有限公司, 四川 德陽, 618000)

    太陽能被認(rèn)為是取之不盡用之不竭的能源,利用太陽能作為能源是最為經(jīng)濟(jì)環(huán)保、 安全可靠的手段, 同時太陽能不會造成任何環(huán)境污染, 勢必成為未來發(fā)展的主流。 利用太陽能進(jìn)行發(fā)電目前主要有兩種形式, 即太陽能光伏發(fā)電及太陽能光熱發(fā)電。 前者是利用太陽光照射半導(dǎo)體材料,通過光電效應(yīng)產(chǎn)生出電流, 其技術(shù)成熟, 使用方便, 現(xiàn)在用的多, 但光伏發(fā)電難大規(guī)模儲能, 而且煉硅能耗很大。 太陽熱發(fā)電是利用太陽能的輻射能, 通過集熱器和聚熱接收器, 再通過熱機(jī)發(fā)電, 光熱發(fā)電規(guī)模較大, 可以直接并網(wǎng)運行, 國內(nèi)發(fā)展速度迅猛。

    發(fā)展太陽能光熱發(fā)電, 我國具有優(yōu)越的自然資源優(yōu)勢。 我國屬于太陽能資源儲量豐富的國家之一, 年日照時數(shù)大于1 700 h 的地區(qū)面積約占全國總面積的三分之二以上。 有條件發(fā)展太陽能電站的沙漠和戈壁面積約為30 萬平方千米[1]。 其中:青海、 西藏、 甘肅、 新疆、 內(nèi)蒙等西北地區(qū)的光熱資源條件較好, 我國光熱資源分布如圖1 所示。

    圖1 中國太陽能分布[1]

    目前光熱電站主要利用的是蒸汽輪機(jī)進(jìn)行發(fā)電, 對水資源要求較高, 但是我國光熱資源主要分布在缺水的西部地區(qū), 因此不可避免的會出現(xiàn)水資源短缺等問題。 超臨界CO2(以下簡稱S-CO2)的布雷頓循環(huán)正好為其提供了一種途徑, S-CO2布雷頓循環(huán)利用超臨界CO2作為工質(zhì), 發(fā)電循環(huán)為閉式布雷頓循環(huán), 整個系統(tǒng)不需水資源。 并且其具有較高的熱電轉(zhuǎn)換效率, 對太陽能熱發(fā)電極具吸引力。 它的工質(zhì)無毒無害, 而其體積小效率高的優(yōu)勢, 有取代傳統(tǒng)蒸汽輪機(jī)的趨勢。 光熱電站如采取S-CO2布雷頓循環(huán)替代水蒸氣朗肯循環(huán),能夠最大化發(fā)揮光熱發(fā)電的優(yōu)勢。

    本文基于常規(guī)50 MW 光熱電站邊界條件, 對光熱電站采用的S-CO2布雷頓循環(huán)進(jìn)行循環(huán)分析和參數(shù)優(yōu)化論證。

    1 S-CO2 布雷頓循環(huán)研究現(xiàn)狀

    S-CO2循環(huán)發(fā)電技術(shù)于上世紀(jì)60 年代由Angelino[2]和Feher[3]率先提出, 但當(dāng)時由于工業(yè)技術(shù)和高性能換熱器的限制而沒有發(fā)展起來。 21 世紀(jì)初, 由于發(fā)展新一代核電的需要, S-CO2作為高溫氣冷堆的備選介質(zhì)受到普遍關(guān)注, 其應(yīng)用研究已經(jīng)從核電領(lǐng)域擴(kuò)展到了化石發(fā)電廠、 船舶推進(jìn)系統(tǒng)、 聚光太陽能、 燃料電池、 工業(yè)余熱回收等其他領(lǐng)域。

    目前, 至少有美國、 日本、 法國、 韓國等13個國家的實驗室和研究所開展S-CO2相關(guān)技術(shù)研究[4-8], 并取得了大量有指導(dǎo)意義的研究成果。

    國內(nèi)相關(guān)機(jī)構(gòu)[9-12]也逐漸開始了這方面的研究。2018 年2 月, 由中國科學(xué)院工程熱物理研究所研制的國內(nèi)首臺MW 級超臨界二氧化碳壓縮機(jī), 成功交付工程熱物理研究所衡水基地; 2018 年6 月15 日, 首航節(jié)能與法國電力在北京舉行S-CO2循環(huán)光熱發(fā)電技術(shù)研發(fā)項目啟動儀式; 2018 年9 月21 日, 我國首座大型超臨界二氧化碳壓縮機(jī)實驗平臺在衡水基地正式建成; 2018 年11 月, 我國首座“雙回路全溫全壓超臨界二氧化碳(S-CO2)換熱器綜合試驗測試平臺” 在中國科學(xué)院工程熱物理研究所廊坊中試基地建成[13]。 S-CO2布雷頓循環(huán)在國內(nèi)火速發(fā)展, 已經(jīng)逐步開始從實驗成果走向商業(yè)應(yīng)用。

    2 循環(huán)系統(tǒng)簡介

    目前, 國內(nèi)外主流的S-CO2布雷頓循環(huán)包括:簡單布雷頓循環(huán), 再壓縮布雷頓循環(huán)和間冷再壓縮式布雷頓循環(huán)等。

    2.1 簡單布雷頓循環(huán)

    簡單布雷頓循環(huán)是S-CO2循環(huán)的基礎(chǔ), 系統(tǒng)主要部件包括熱源、 透平及發(fā)電機(jī)組、 壓縮機(jī)、 冷凝器、 回?zé)崞鞯龋?系統(tǒng)簡單但整體循環(huán)效率相對較低。 簡單S-CO2布雷頓循環(huán)具有結(jié)構(gòu)簡單、 設(shè)備體積小及投入成本低等優(yōu)勢, 但是在循環(huán)過程中, 可能會發(fā)生回?zé)崞鳌皧A點” 問題[4]。 導(dǎo)致回?zé)嵝阅軔夯?從而降低簡單循環(huán)效率。

    簡單布雷頓循環(huán)示意圖如圖2 所示。

    圖2 簡單S-CO2 布雷頓循環(huán)系統(tǒng)圖

    2.2 再壓縮式布雷頓循環(huán)

    為避免上述“夾點” 問題發(fā)生, MIT 在簡單循環(huán)的基礎(chǔ)上提出S-CO2再壓縮式布雷頓循環(huán)[6],在循環(huán)中分別設(shè)置高溫和低溫回?zé)崞鳎?并增加再壓壓縮機(jī)方案, 以解決回?zé)崞鳌皧A點” 問題。 同時, 此方案減小了冷卻器帶走的熱量, 使得循環(huán)效率提高。

    再壓縮式布雷頓循環(huán)示意圖如圖3 所示。

    圖3 再壓縮式S-CO2 布雷頓循環(huán)系統(tǒng)圖

    2.3 間冷再壓縮式布雷頓循環(huán)

    壓氣機(jī)是閉式布雷頓循環(huán)中最主要的耗功單元, 如能降低壓氣機(jī)耗功將大大提高循環(huán)效率。為此, 在再壓縮式布雷頓循環(huán)的基礎(chǔ)上發(fā)展了間冷再壓縮式布雷頓循環(huán)。 與普通再壓縮式布雷頓循環(huán)相比, 增加一臺預(yù)壓縮機(jī), 并在主壓縮機(jī)及預(yù)壓縮機(jī)設(shè)置一臺間冷器。 間冷器可有效減少主壓縮機(jī)耗功, 從而增加系統(tǒng)凈出力, 提高S-CO2發(fā)電系統(tǒng)效率。

    間冷再壓縮式布雷頓循環(huán)示意圖如圖4 所示。

    圖4 間冷再壓縮式S-CO2 布雷頓循環(huán)系統(tǒng)圖

    2.4 循環(huán)系統(tǒng)計算與優(yōu)化

    根據(jù)目前50 MW 等級光熱電站實際運行參數(shù), 選取S-CO2透平進(jìn)口參數(shù)為20 MPa/550 ℃,主壓縮機(jī)入口壓力≥7.7 MPa, 入口溫度35 ℃,為了便于控制, 所有壓氣機(jī)均采用電動機(jī)驅(qū)動。同時, 每經(jīng)過一個換熱器設(shè)備, 按壓損0.1 MPa考慮, 換熱器“夾點” 端差為10 ℃。 透平效率取90%, 壓縮機(jī)效率取85%, 發(fā)電機(jī)效率取98.5%,電動機(jī)效率取97%。 分別計算3 種S-CO2布雷頓循環(huán), 計算結(jié)果匯總見表1。

    表1 3 種S-CO2 循環(huán)計算匯總表

    根據(jù)計算結(jié)果可以看出, 簡單布雷頓循環(huán)系統(tǒng)簡單, 但效率不高; 間冷式再壓縮循環(huán)系統(tǒng)雖復(fù)雜, 但效率比其他循環(huán)明顯提高, 且收益可觀。實際上, 光熱電站投資主要費用集中在集熱島和儲熱島, 動力島部分相對投資較小, 動力循環(huán)效率的提升意味著如果發(fā)出同樣功率的電力, 所需的熱源熱量更少。 因此, 采用間冷再壓縮式循環(huán),雖然系統(tǒng)成本會增加, 但集熱島和儲熱島的投資將會減小, 遠(yuǎn)大于動力島系統(tǒng)增加的投資。 同時冷源需帶走的熱量也在減少, 因此冷源投資也會減小。

    基于以上分析, 選取間冷式再壓縮循環(huán)作為研究對象, 對循環(huán)系統(tǒng)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化論證。

    3 循環(huán)系統(tǒng)參數(shù)優(yōu)化論證

    3.1 循環(huán)參數(shù)對循環(huán)效率影響

    上文對不同循環(huán)系統(tǒng)進(jìn)行了分析及初步核算,并選取了間冷再壓縮式S-CO2布雷頓循環(huán)系統(tǒng)作為最終的研究對象, 下面對此循環(huán)進(jìn)行循環(huán)參數(shù)的優(yōu)化選取。

    圖5 所示為間冷再壓縮式S-CO2布雷頓循環(huán)效率隨壓氣機(jī)入口溫度、 透平入口溫度、 透平入口壓力、 透平出口壓力變化的曲線。 壓氣機(jī)入口壓力與透平出口壓力為對應(yīng)關(guān)系, 不需單獨計算。

    圖5 間冷再壓縮式S-CO2 布雷頓循環(huán)系統(tǒng)參數(shù)優(yōu)化

    由圖5 可知:

    (1)循環(huán)效率隨主壓縮機(jī)入口溫度的升高逐漸降低。 這是因為隨著主壓縮機(jī)入口溫度的升高,主壓縮機(jī)功率增大, 透平輸出功率變化不大, 循環(huán)輸出凈功率減小, 工質(zhì)吸熱功率也減少, 但其減幅較循環(huán)輸出凈功率更大, 導(dǎo)致循環(huán)效率下降。

    (2)隨著透平入口溫度的升高, 循環(huán)效率近似線性提高, 壓縮機(jī)總功率逐漸減小, 透平輸出功率逐漸增大。 因此循環(huán)輸出凈功率逐漸增大, 其增幅與工質(zhì)吸熱功率的增幅相差不大.這使得循環(huán)效率逐漸提高。

    (3)隨著透平入口壓力的升高, 循環(huán)效率逐漸提高, 但透平入口壓力越高, 循環(huán)效率提高的幅度越小。

    (4)透平排氣壓力存在一個效率最優(yōu)點, 且對于不同初參數(shù), 對應(yīng)的效率最優(yōu)點不同, 排氣壓力最優(yōu)點一般是使得壓氣機(jī)入口壓力略高于臨界壓力。

    3.2 透平入口參數(shù)優(yōu)化

    表2 循環(huán)參數(shù)優(yōu)化計算匯總表

    3.3 系統(tǒng)再熱優(yōu)化

    以上結(jié)果均基于非再熱布雷頓循環(huán)系統(tǒng), 參考朗肯循環(huán), 系統(tǒng)設(shè)置再熱后相較非再熱循環(huán)效率明顯提升。 因此, 在非再熱間冷再壓縮式SCO2布雷頓循環(huán)系統(tǒng)基礎(chǔ)上, 增加一次再熱并對系統(tǒng)效率進(jìn)行尋優(yōu), 原則性熱力系統(tǒng)圖如圖6 所示。

    圖6 再熱間冷再壓縮式S-CO2 布雷頓循環(huán)系統(tǒng)

    圖7 所示為3 種間冷再壓縮式S-CO2布雷頓循環(huán)效率隨再熱壓力變化的曲線。 可以看出, 再熱壓力存在最佳點使得循環(huán)效率最高, 因此將再熱壓力均選在最佳點, 計算結(jié)果匯總見表3。

    圖7 3 種間冷再壓縮式S-CO2 布雷頓循環(huán)效率隨再熱壓力變化的曲線

    透平入口溫度對循環(huán)效率影響較大, 考慮到光熱電站實際情況, 基準(zhǔn)方案透平入口溫度為550℃,高效率方案透平入口溫度為620 ℃, 透平入口壓力分別為20 MPa 和25 MPa, 壓氣機(jī)入口溫度越低越有利于循環(huán)效率, 但工質(zhì)在接近臨界溫度(31.1 ℃) 時, 物性變化劇烈, 同時由于局部冷卻可能在壓氣機(jī)中發(fā)生冷凝, 因此壓氣機(jī)入口溫度均選為35 ℃, 避免出現(xiàn)不利影響, 透平排氣壓力根據(jù)系統(tǒng)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化。 經(jīng)過計算, 間冷再壓縮式S-CO2布雷頓循環(huán)系統(tǒng)參數(shù)優(yōu)化結(jié)果匯總見表2。

    表3 循環(huán)再熱后計算匯總表

    由表3 計算結(jié)果可知, 一次再熱比無再熱循環(huán)效率能夠再提高1.3%左右。 二次再熱相比一次再熱系統(tǒng)效率提升已經(jīng)不明顯, 更多次再熱時循環(huán)效率甚至變低, 這是由于換熱器和管道壓損的存在, 多次再熱的收益甚至不足以彌補(bǔ)壓損造成的損失。 而且隨著再熱次數(shù)增加, 系統(tǒng)復(fù)雜程度增加、 可靠性降低、 流動阻力增大。 因此工程應(yīng)用時, 再熱循環(huán)推薦采用一次再熱方案。

    4 結(jié)論

    S-CO2簡單循環(huán)系統(tǒng)簡單, 但效率不高; 間冷式再壓縮循環(huán)系統(tǒng)雖較為復(fù)雜, 但效率相比其他循環(huán)有明顯提高, 且收益可觀。 綜合考慮效率與系統(tǒng)投資成本, 光熱電站如采用S-CO2布雷頓循環(huán)推薦采用間冷式再壓縮循環(huán);

    S-CO2循環(huán)參數(shù)對循環(huán)效率有較大影響, 尤其是透平入口溫度及壓氣機(jī)入口溫度與循環(huán)效率近乎是線性關(guān)系。 因此, 降低壓氣機(jī)入口溫度、提高透平入口溫度有利于循環(huán)效率的提升;

    透平入口壓力的提高也能一定程度上提高循環(huán)效率, 但系統(tǒng)壓力的提高對循環(huán)系統(tǒng)及部件的要求大大提高, 增加了壓氣機(jī)、 換熱器及相關(guān)部件的設(shè)計難度和制造成本。 因此, 透平入口壓力不宜過高。

    再熱對S-CO2布雷頓循環(huán)效率也有較為可觀的提升。 一次再熱以后系統(tǒng)循環(huán)效率相比無再熱時有1.3%左右的提升, 兩次再熱及以上時, 效率提升不明顯, 且會大大增加系統(tǒng)復(fù)雜程度, 因此,如系統(tǒng)采用再熱式S-CO2布雷頓循環(huán), 推薦采用一次再熱方案。

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