張旻婉,劉宙宇?,溫興堅(jiān),吉文浩
(1.西安交通大學(xué) 核科學(xué)與技術(shù)學(xué)院,西安710049;2.中國核動力研究設(shè)計(jì)院 核反應(yīng)堆系統(tǒng)設(shè)計(jì)技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,成都610213)
核能作為一種清潔能源,受到了人們極大的關(guān)注。隨著全球電力需求的日益增長和環(huán)境保護(hù)要求的日益提高,人們對核能的經(jīng)濟(jì)性和安全性的要求也越來越高。對反應(yīng)堆堆芯進(jìn)行高分辨率模擬,從而更真實(shí)地預(yù)測反應(yīng)堆的堆芯行為,這對堆芯設(shè)計(jì)和安全分析都具有重要意義。借助高性能計(jì)算機(jī)資源,國際上發(fā)展了高保真多物理耦合計(jì)算方法。例如,美國能源部于2010年設(shè)立了輕水反應(yīng)堆先進(jìn)建模和仿真聯(lián)盟項(xiàng)目(consortium for advanced simulation of LWRs, CASL),目的是研究解決運(yùn)行功率提升、堆芯壽期延長和卸料燃耗提高帶來的挑戰(zhàn)性問題,該項(xiàng)目創(chuàng)立了可對壓水堆正常運(yùn)行工況分析模擬的數(shù)值反應(yīng)堆高保真多物理耦合計(jì)算平臺(virtual environment for reactor application,VERA)[1]。
在數(shù)值反應(yīng)堆高保真多物理耦合計(jì)算中,高保真的中子學(xué)計(jì)算是基礎(chǔ)和關(guān)鍵。高保真的中子學(xué)計(jì)算程序從數(shù)據(jù)庫出發(fā),直接對全堆問題進(jìn)行共振與輸運(yùn)計(jì)算,強(qiáng)調(diào)模型的精細(xì)化和真實(shí)性,極大地提升了計(jì)算精度。目前,國內(nèi)外可進(jìn)行高保真計(jì)算的程序主要分為2類:一類是以Serpent,MC21,JMCT,RMC,SuperMC為代表的蒙特卡羅程序,另一類是以nTRACER,DeCART,MPACT為代表的確定論程序。
VERA基準(zhǔn)題是基于Watts Bar大型壓水堆建立的堆芯中子學(xué)基準(zhǔn)題,涵蓋了從2維單柵元到3維全堆芯的燃耗及換料計(jì)算10個基準(zhǔn)問題。VERA 9#基準(zhǔn)題是全堆芯首循環(huán)整個壽期內(nèi)的模擬計(jì)算基準(zhǔn)問題,對其計(jì)算時要求程序具備對整個壽期內(nèi)運(yùn)行歷史的模擬能力,并考慮功率水平及流量的變化,能夠準(zhǔn)確模擬燃料燃耗及同位素衰減。
本文采用我國自主開發(fā)的數(shù)值反應(yīng)堆程序NECP-X 對VERA 9#基準(zhǔn)題進(jìn)行了模擬計(jì)算與分析,并將計(jì)算結(jié)果與實(shí)測值進(jìn)行了比較,給出了3維全堆芯棒功率分布、燃料有效溫度分布及慢化劑溫度分布等精細(xì)結(jié)果。
NECP-X是由西安交通大學(xué)核工程計(jì)算物理實(shí)驗(yàn)室自主研發(fā)的數(shù)值反應(yīng)堆物理計(jì)算程序[2-7],它基于69群多群數(shù)據(jù)庫和連續(xù)能量數(shù)據(jù)庫,共振處理采用全局-局部耦合共振自屏計(jì)算方法, 通過中子流方法快速處理全局的空間自屏效應(yīng)。由于局部的效應(yīng)較強(qiáng),在空間規(guī)模較小時,應(yīng)用偽核素子群方法或超細(xì)群進(jìn)行精確計(jì)算。NECP-X基于共振計(jì)算獲得宏觀截面,通過2維/1維耦合輸運(yùn)計(jì)算方法對中子輸運(yùn)方程進(jìn)行求解,2維計(jì)算采用特征線方法,1維計(jì)算采用SN方法,通過徑向泄漏項(xiàng)和軸向泄漏項(xiàng)之間的耦合,實(shí)現(xiàn)對3維問題的輸運(yùn)計(jì)算。同時,采用粗網(wǎng)有限差分(CMFD)方法對求解輸運(yùn)方程的源進(jìn)行迭代計(jì)算,從而加速計(jì)算進(jìn)程。通過采用空間區(qū)域分解及角度區(qū)域分解與特征線并行的多重并行策略,可以提高計(jì)算效率,已實(shí)現(xiàn)了pin-by-pin的物理熱工耦合和非均勻全堆瞬態(tài)計(jì)算[8-9]。
NECP-X程序基于獨(dú)立的精細(xì)燃耗數(shù)據(jù)庫及高精度壓縮燃耗數(shù)據(jù)庫計(jì)算燃耗,利用CRAM方法對點(diǎn)燃耗方程高效求解,并結(jié)合經(jīng)典的預(yù)估校正方法和子步方法,實(shí)現(xiàn)了中子輸運(yùn)和點(diǎn)燃耗的耦合計(jì)算[10-13]。在對熱工反饋部分的循環(huán)模擬中,采用了NECP-X中內(nèi)置的單通道程序,求解1維徑向?qū)岱匠虝r,采用中心點(diǎn)二階差分方法處理空間變量,采用隱式差分方法處理時間變量。
VERA 9#基準(zhǔn)題的堆芯布置[14],如圖1所示。
(a)Core fuel and poison loading pattern
(b)Layout of core control rod圖1VERA 9#基準(zhǔn)題的堆芯組件布置(1/4對稱)[14]Fig.1 Core assembly layout of VERA 9#(quarter symmetry)[14]
該堆芯包含3種燃料組件,235U的質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為2.1%,2.6%,3.1%。本文計(jì)算中,除包含堆芯活性區(qū)組件外,還包含圍板、吊籃、中子屏蔽體和壓力容器等反射層結(jié)構(gòu)材料,軸向包括端塞、阻力塞及管座等結(jié)構(gòu)。圖 2為VERA 9#基準(zhǔn)題的堆芯軸向幾何示意圖。由于首循環(huán)整個壽期內(nèi)控制棒組SC及SD未插入堆芯,堆芯呈1/4對稱,故首循環(huán)模擬計(jì)算可采用1/4模型。VERA 9#基準(zhǔn)題堆芯初始鈾裝量為88.808 t,滿功率運(yùn)行時功率為3 411 MW,系統(tǒng)壓力為15.5 MPa,冷卻劑的質(zhì)量流量為16 590.936 kg·s-1,冷卻劑入口溫度為565 K。
圖2 VERA 9#基準(zhǔn)題的堆芯軸向幾何示意圖Fig.2 Axial layout of VERA benchmark 9#
由于基準(zhǔn)題報(bào)告中規(guī)定的燃耗點(diǎn)較多,功率歷史變化較為頻繁,真實(shí)模擬會帶來較大的計(jì)算成本。在不損失計(jì)算精度的前提下,本文計(jì)算時刪除了部分極為接近的燃耗點(diǎn)并對功率歷史采取了一定的簡化措施,但保證計(jì)算時每個測量點(diǎn)上的功率水平與實(shí)際測量時的功率水平一致,以確保計(jì)算結(jié)果的有效性,功率歷史的模擬條件如圖3所示。在首循環(huán)的整個壽期中,僅有D組控制棒插入,D組控制棒為灰棒組,控制棒價值較小,D組控制棒在核反應(yīng)堆運(yùn)行時不斷發(fā)生移動,且移動集中在200~230步,入堆棒位整體較淺。測量結(jié)果顯示,在此范圍內(nèi)反應(yīng)堆的控制棒積分價值小于11 pcm,故本文采用控制棒全提的方式對控制棒棒位歷史進(jìn)行模擬,模擬條件如圖4所示。本文在首循環(huán)整個壽期的模擬中,考慮了10B的燃耗,模擬了10B原子分?jǐn)?shù)在整個壽期中的變化,模擬條件如圖5所示。
圖3 功率歷史的模擬條件Fig.3 Simulation condition of power history
圖4 控制棒棒位歷史的模擬條件Fig.4 Simulation condition of control rod position history
圖5 10B原子分?jǐn)?shù)在整個壽期中的變化Fig.5 Variation of 10B atomic fraction in cycle 1
在對1/4堆芯模擬計(jì)算中,反射層結(jié)構(gòu)部分模擬至圍板,將整個壽期劃分16個燃耗步。選取計(jì)算特征線寬度為0.03 cm,在0°~90°內(nèi)采用了8個輻角和3個極角,對散射模型采用Inflow輸運(yùn)修正。將軸向含定位格架的燃料劃分一層網(wǎng)格,端部格架處的網(wǎng)格高度為3.866 cm,中間格架處的網(wǎng)格高度為3.81 cm。定位格架之間的燃料均勻劃分若干層網(wǎng)格,每層網(wǎng)格高度約8 cm。對于非活性區(qū)的幾何結(jié)構(gòu),包括端塞、儲氣室和管座等,均進(jìn)行了顯式非均勻化描述,軸向共劃分為67層。徑向采用257個并行區(qū)域,共采用257個核并行計(jì)算。采用NECP-X程序中內(nèi)置的單通道程序進(jìn)行熱工計(jì)算,將燃料芯塊分為8圈,模擬了13 270根燃料棒及14 072個冷卻劑通道,并假設(shè)釋放到冷卻劑中的熱量為當(dāng)前熱量的2.6%。本文在模擬計(jì)算時設(shè)置了多項(xiàng)收斂條件,使多個物理量達(dá)到一致收斂,每個燃耗點(diǎn)收斂時保證滿足中子學(xué)的裂變率偏差小于1.5×10-4、臨界硼質(zhì)量分?jǐn)?shù)偏差小于1×10-6及燃料溫度偏差小于1 K。
基于2節(jié)中描述的計(jì)算模型及相關(guān)計(jì)算條件,對VERA 9#基準(zhǔn)題進(jìn)行模擬計(jì)算,得到首循環(huán)整個壽期中臨界硼質(zhì)量分?jǐn)?shù)ω(B)的變化曲線及其與實(shí)測值之間偏差Δω(B)的變化曲線,如圖6所示。
圖6 VERA 9#首循環(huán)整個壽期中臨界硼質(zhì)量分?jǐn)?shù)ω(B)及其與實(shí)測值之間偏差Δω(B)的變化曲線Fig.6 The variation curve of the critical boron concentrationω(B) and the absolute deviation Δω(B) compared withmeasured value in the first cycle of VERA 9#
由圖6可見,整個壽期內(nèi),計(jì)算得到的臨界硼質(zhì)量分?jǐn)?shù)與實(shí)測值吻合較好,二者的偏差始終小于2.5×10-5,表明NECP-X程序?qū)atts Bar 大型壓水堆的循環(huán)模擬計(jì)算精度較好。
首循環(huán)整個壽期內(nèi)的軸向功率分布,如圖7所示。
圖7 VERA 9#首循環(huán)軸向功率分布Fig.7 Axial power distribution in the first cycle of VERA 9#
由圖7可見,在整個壽期內(nèi),隨著燃耗加深,軸向功率分布逐漸展平,符合物理規(guī)律及預(yù)期。由于基準(zhǔn)題未提供全堆功率分布,因此,本文僅給出NECP-X程序的計(jì)算值,而未進(jìn)行功率分布的對比分析。
圖8至圖10分別給出了壽期初、 壽期中及壽期末對應(yīng)燃耗深度下的3維堆芯歸一化棒功率分布、燃料棒有效溫度分布及慢化劑溫度分布。
由圖8至圖10可見,在整個壽期內(nèi),隨著燃耗的加深,堆芯棒功率逐漸展平,燃料有效溫度分布及慢化劑溫度分布都逐漸變得更加均勻,符合物理規(guī)律及預(yù)期。
(a)tEFPD=0 d
(b)tEFPD=194.3 d
(c)tEFPD=392.3 d圖8VERA 9#首循環(huán)3維堆芯的歸一化棒功率分布Fig.8 Three dimensional core normalized rod power distribution in the first cycle of VERA 9#
(a)tEFPD=0 d
(b)tEFPD=194.3 d
(c)tEFPD=392.3 d圖9VERA 9#首循環(huán)3維堆芯的燃料有效溫度分布Fig.9 Three dimensional core fuel effective temperature distribution in the first cycle of VERA 9#
(a)tEFPD=0 d
(b)tEFPD=194.3 d
(c)tEFPD=392.3 d圖10VERA 9#首循環(huán)3維堆芯的慢化劑溫度分布Fig.1 0Three dimensional core moderator temperature distribution in the first cycle of VERA 9#
本文基于我國自主開發(fā)的數(shù)值反應(yīng)堆物理計(jì)算程序NECP-X對Watts Bar 大型壓水堆首循環(huán)模擬計(jì)算發(fā)布的VERA 9#基準(zhǔn)題進(jìn)行了精細(xì)建模計(jì)算。結(jié)果表明, NECP-X對于Watts Bar 大型壓水堆首循環(huán)模擬計(jì)算具有較高精度,整個壽期內(nèi)臨界硼質(zhì)量分?jǐn)?shù)與實(shí)測值的偏差均小于2.5×10-5。對壽期初、壽期中及壽期末對應(yīng)燃耗深度下的3維全堆芯精細(xì)棒功率分布、燃料棒有效溫度分布及慢化劑溫度分布的計(jì)算表明,隨著燃耗的加深,堆芯棒功率逐漸展平,燃料有效溫度分布及慢化劑溫度分布都逐漸變得更加均勻,符合物理規(guī)律及預(yù)期。
致謝
感謝西安交通大學(xué)NECP實(shí)驗(yàn)室曹璐、周欣宇給予的指導(dǎo)和幫助。