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    催化裂化裝置立管-閥門系統(tǒng)設(shè)計及運行分析

    2021-04-14 06:22:20從艷麗劉建新劉艷升
    石油煉制與化工 2021年4期
    關(guān)鍵詞:滑閥流化流態(tài)

    彭 威,從艷麗,周 明,許 冉,劉建新,劉艷升

    (1.中國石油大學(xué)(北京)重質(zhì)油國家重點實驗室,北京 102249;2.中石油克拉瑪依石化有限責(zé)任公司;3.中國石油大慶石化公司)

    流化催化裂化工藝(FCC)由于其建設(shè)投資成本低,能夠?qū)⒘淤|(zhì)重油轉(zhuǎn)化為燃料油和優(yōu)質(zhì)化工原料的特點,仍然是現(xiàn)代煉油廠獲得高利潤的關(guān)鍵裝置。2019年,我國200多套FCC裝置總加工能力已近250 Mt/a,其中渣油及加氫渣油約占總進(jìn)料的50%,所生產(chǎn)的汽油和柴油組分分別占全國汽油和柴油總產(chǎn)量的70%和30%左右,所生產(chǎn)的丙烯量約占全國丙烯總產(chǎn)量的10%[1]。

    FCC裝置的立管-閥門系統(tǒng)是催化劑循環(huán)回路的重要組成部分。再生立管-閥門系統(tǒng)和待生立管-閥門系統(tǒng)分別用于再生器和沉降器之間的再生和待生催化劑的輸送,調(diào)控其循環(huán)流率,維持再生器的燒焦和提升管反應(yīng)器的裂化反應(yīng)過程[2]?;y通常安裝在立管的出口處,在高低并列式催化裂化裝置中,滑閥不僅起到調(diào)節(jié)催化劑循環(huán)量的作用,在事故狀態(tài)時還可以作為自保閥門切斷反應(yīng)-再生系統(tǒng),防止油氣反竄[3]。立管-閥門系統(tǒng)的運行狀態(tài)對整個催化裂化裝置的操作狀況有直接影響,也是現(xiàn)場裝置經(jīng)常出現(xiàn)故障的設(shè)備[4-5]。但迄今為止,針對催化裂化流態(tài)化的研究主要集中在流化床和提升管反應(yīng)器上。由于立管-閥門系統(tǒng)通常不參與工藝反應(yīng),沒有受到應(yīng)有的重視。工業(yè)現(xiàn)場裝置對立管-閥門系統(tǒng)的催化劑輸送故障問題處理[6-11],如下料波動、反竄氣、失流化阻塞、振動等,基本上依靠經(jīng)驗和摸索,具有很強的盲目性。立管的設(shè)計參數(shù)與實際工況相比往往存在很大的偏差。例如,在設(shè)計時通常假設(shè)立管內(nèi)催化劑流態(tài)為理想的流化態(tài),滑閥壓降設(shè)計值高達(dá)60~100 kPa,而實際的滑閥壓降常常低于該數(shù)值[12-15]。因此,開展立管-閥門系統(tǒng)的研究具有重要的實際意義。本研究基于高低并列式FCC裝置立管和滑閥的設(shè)計計算方法,以1.0 Mt/a FCC裝置再生立管為對象,分析立管內(nèi)氣固兩相的流動流態(tài)和立管結(jié)構(gòu)對操作的影響,以期指導(dǎo)立管-閥門系統(tǒng)的設(shè)計和生產(chǎn)操作。

    1 立管的設(shè)計參數(shù)

    1.1 立管長度和直徑

    圖1為高低并列式FCC裝置再生立管與滑閥系統(tǒng)示意。再生立管的入口為淹流式,催化劑從再生器密相床層底部流入再生立管,依靠重力作用在平衡負(fù)壓差作用下下行,立管輸送催化劑的理想狀態(tài)為密相輸送。由于脫氣和壓縮效應(yīng),立管下部的催化劑密度通常大于上部,為了防止局部催化劑密度過大形成填充流,通常沿立管軸向設(shè)置松動風(fēng)來彌補減少的氣體體積,改善催化劑的輸送效果。立管底部設(shè)置單動滑閥控制催化劑流量,催化劑通過滑閥后在預(yù)提升蒸汽作用下沿提升管上行。立管入口壓力為p1(kPa);滑閥前壓力為p2(kPa);滑閥后壓力為p3(kPa);立管內(nèi)氣固混合密度為ρ(kg/m3);立管垂直高度為h(m);立管直徑為dT(m)。

    圖1 立管-閥門系統(tǒng)示意

    高低并列式FCC裝置立管內(nèi)催化劑密度一般為500~600 kg/m3,催化劑流速一般為1.2~1.4 m/s,可以擴大至1.2~2.5 m/s,較高的催化劑流速可以減少松動風(fēng)用量[4-5]。催化劑截面循環(huán)強度控制范圍為2 000~3 500 t/(m2·h)。立管直徑計算式[4]為:

    (1)

    式中:Fs為催化劑循環(huán)流量,kg/h;Gs為催化劑循環(huán)強度,t/(m2·h)。

    立管長度計算式根據(jù)壓力平衡為:

    p1+ρghsinθ-p3=Δpf+Δpvalve

    (2)

    式中:θ為立管與水平線夾角,一般小于30°;Δpf為管線摩擦壓降損失,kPa;Δpvalve為滑閥壓降,kPa;g為重力加速度,m2/s。新建FCC裝置縮短立管高度可以降低反應(yīng)-再生兩器高度,有利于節(jié)省設(shè)備投資;改造FCC裝置的立管高度由提升管和再生器密相床層高度決定。

    1.2 松動風(fēng)流量

    催化劑沿立管下行過程中,顆粒間空隙和顆粒內(nèi)空隙氣體被壓縮,氣體表觀速度 (uf,m/s)降低。當(dāng)uf低于催化劑初始流化速度 (umf,m/s)時,催化劑流態(tài)變?yōu)樘畛淞鳎Σ翐p失增大,立管蓄壓能力降低,顆粒之間壓力連續(xù)傳遞的特性被破壞,嚴(yán)重時會出現(xiàn)壓力逆轉(zhuǎn)現(xiàn)象。通常沿立管不同高度設(shè)置松動風(fēng)來避免形成填充流。松動風(fēng)理論流量[4-5]的計算方法為:

    (1)立管進(jìn)出口壓力確定。立管入口壓力為p1,滑閥前壓力為p2。

    (2)立管內(nèi)催化劑流態(tài)假設(shè)為流化態(tài),催化劑平均密度為ρ,一般設(shè)置為500~600 kg/m3,此密度應(yīng)處于再生器密相床層密度和催化劑初始流化密度之間。

    (3)催化劑從密相床層進(jìn)入立管夾帶煙氣量(Q,m3/h)為:Q=(1/ρdense-1/ρs)×Fs,式中:ρs為催化劑骨架密度,kg/m3;ρdense為密相床層密度,kg/m3。

    (4)從立管入口至滑閥前壓力增加率為 (p2-p1)/p2;Q減小量,即需要補充松動風(fēng)量,為Q(p2-p1)/p2。當(dāng)設(shè)置n個松動點時,各松動點風(fēng)量為Q(p2-p1)/np2。

    催化劑在斜管中流動時,氣固容易分離形成分層流,此時氣泡沿斜管上部產(chǎn)生溝流聯(lián)通,而催化劑在斜管下部流動。因此,斜管建立的壓頭遠(yuǎn)比立管小,需要更多的松動風(fēng)。

    1.3 滑閥開口面積

    高低并列式FCC裝置的單動滑閥開口面積與催化劑循環(huán)量、滑閥前催化劑密度和滑閥壓降有關(guān),滑閥壓降取決于FCC裝置的壓力平衡。單動滑閥所需要的閥孔流通面積計算式[3]為:

    (3)

    式中:A為流通面積,cm2;ρ為滑閥上游催化劑密度,催化劑為流化態(tài)時ρ取500 kg/m3;Δp為滑閥壓降,kPa,Δp=p2-p3;Cs為流量系數(shù),取值見表1。

    表1 單動滑閥流量系數(shù)

    2 立管壓降方程及流態(tài)

    2.1 立管壓降方程

    立管內(nèi)氣固兩相流的能量包括重力勢能、壓力能、動能和摩擦損失。根據(jù)能量平衡,立管內(nèi)氣固兩相流向下流動過程中,重力勢能轉(zhuǎn)變?yōu)閴毫δ堋幽芎湍Σ翐p失。

    假設(shè)立管內(nèi)流態(tài)為均勻密相流態(tài),根據(jù)伯努利方程,立管軸向壓降方程為:

    Δp=ρs(1-ε)Δhg+ρgεΔhg-Δpsa-Δpsf-Δpgf

    (4)

    式中:ρg為氣體密度,kg/m3;ε為空隙率;Δh為高度差,m;ρgεΔhg為氣體靜壓壓降,kPa;ρs(1-ε)Δhg為顆粒靜壓壓降,kPa;Δpsa為顆粒加速壓降,kPa;Δpsf為顆粒間及顆粒與管路系統(tǒng)摩擦損失壓降,kPa;Δpgf為氣體與顆粒及管路摩擦損失壓降。工業(yè)FCC裝置催化劑循環(huán)量很大,ρgεΔhg和Δpsa遠(yuǎn)小于ρs(1-ε)Δhg,Δpgf遠(yuǎn)小于Δpsf,因而可忽略不計。式(4)可簡化為:

    Δp=ρs(1-ε)Δhg-Δpsf

    (5)

    當(dāng)催化劑流態(tài)為流化態(tài)時,摩擦損失壓降很小,Δp=ρs(1-ε)Δhg。

    2.2 立管流態(tài)

    圖2為工業(yè)FCC裝置再生立管可能出現(xiàn)的3種操作工況[14-15]。一般立管上部入口氣固滑落速度較大,沿立管向下至滑閥前,催化劑處于密相流化態(tài)。若此時松動風(fēng)合適,通入的松動風(fēng)量約等于立管內(nèi)脫除和壓縮減小的氣體體積。沿立管向下軸向壓力逐漸增大,空隙率減小,但均大于初始流化空隙率εmf,見圖2(a)。

    若松動風(fēng)量不足、催化劑脫氣速度過快或通入的松動風(fēng)量小于立管內(nèi)減小的氣體體積,立管壓力梯度分布呈上大、下小的變化。立管上部催化劑流態(tài)為密相流化,空隙率逐漸減小,軸向壓力不斷增大;立管下部的空隙率小于εmf時,催化劑流態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)檫^度填充流或填充流,摩擦損失壓降增大。在過渡填充流態(tài)時,立管下部空隙率減小但大于填充流孔隙率ε0,摩擦損失壓降仍小于靜壓降,軸向壓力繼續(xù)增大,但壓力梯度小于密相流化,如圖2(b)中的曲線①;當(dāng)立管下部催化劑流態(tài)為填充流時,空隙率降至ε0且不再變化,摩擦損失壓降大于靜壓降,軸向壓力發(fā)生逆轉(zhuǎn)并逐漸減小,壓力梯度變?yōu)檎龎翰?,如圖2(b)中的曲線②。

    有時立管上部為密相流化,中部無松動風(fēng)或松動風(fēng)量偏小,催化劑流態(tài)變成過渡填充流,摩擦損失增大,立管中部壓力梯度降低;此時,由于立管中部摩擦損失壓降增大,立管輸送催化劑的推動力降低,造成催化劑循環(huán)量突然減小,滑閥執(zhí)行機構(gòu)就會增大滑閥開度以保證提升管反應(yīng)溫度穩(wěn)定。但滑閥開度增大會使密封料柱降低,滑閥前后的氣體形成聯(lián)通[16],立管壓降變?yōu)檎龎翰?,見圖2(c)中的曲線④;若密封料柱合適,立管壓降仍為負(fù)壓差,見圖2(c)中的曲線③。

    圖2 立管內(nèi)不同的催化劑流態(tài)

    3 工業(yè)案例分析

    某石化企業(yè)1.0 Mt/a FCC裝置加工量為120 t/h時,催化劑循環(huán)量為960 t/h,劑油質(zhì)量比為8,劑油比按照反應(yīng)-再生兩器熱平衡參數(shù)計算。圖3為再生立管結(jié)構(gòu)示意,立管直徑為0.63 m,立管入口至滑閥前垂直高度為17.1 m,立管與垂線夾角為10°,再生滑閥前松動介質(zhì)為1.4 MPa氮氣,再生滑閥后松動介質(zhì)為1.0 MPa 蒸汽。共設(shè)置11組松動風(fēng),編號為:C1~C11。

    圖3 再生立管結(jié)構(gòu)示意EL—標(biāo)高,m

    表2為滑閥設(shè)計工藝要求參數(shù)?;y設(shè)計壓降為73 kPa,立管內(nèi)催化劑密度為513 kg/m3,正常操作時滑閥開度要求為50%,取滑閥流量系數(shù)為0.85,依據(jù)式(3)計算得到催化劑流通面積為:

    則正常操作時滑閥全開面積為:367.1/0.5=734.2 cm2?,F(xiàn)場實際安裝的滑閥閥板面積為936.95 cm2。此時,當(dāng)滑閥開度為50%時,根據(jù)式(3),滑閥壓降計算值應(yīng)為:

    表2 滑閥設(shè)計工藝要求參數(shù)

    在工業(yè)FCC裝置上,受催化劑性質(zhì)、立管結(jié)構(gòu)、劑油比和松動風(fēng)流量等因素的影響,滑閥前壓力一般難以達(dá)到設(shè)計值。表3為FCC裝置不同工況時的實際工藝參數(shù),可見滑閥壓降、催化劑密度等與設(shè)計值偏差較大。

    表3 不同工況時的工藝參數(shù)

    松動風(fēng)總量為530 m3/h時,不同工況時再生立管軸向壓力分布如圖4所示。沿立管從入口至膨脹節(jié)下端,軸向壓力逐漸增大。但從膨脹節(jié)末端壓力開始減小,并逐漸過渡至滑閥后,滑閥前壓力和滑閥壓降分別為235~245 kPa與19~38 kPa,遠(yuǎn)小于設(shè)計值290 kPa和73 kPa。

    圖4 再生立管軸向壓力分布加工量,t/h:■—90; ●—100; ▲—110; 設(shè)計值

    圖5為依據(jù)表3和圖4中工藝參數(shù)與立管壓力分布繪制的立管內(nèi)氣固兩相流動狀態(tài)相圖。在此規(guī)定氣固速度方向為向下為正、向上為負(fù)。根據(jù)立管壓降和氣體流動方向?qū)⒘⒐芊譃?個區(qū):Ⅰ區(qū)為負(fù)壓差脫氣段,Ⅱ區(qū)為負(fù)壓差持氣段,Ⅲ區(qū)為正壓差竄氣段。

    圖5 立管內(nèi)氣固兩相運動狀態(tài)ρmf—初始流化密度,kg/m3; p—壓力,kPa; us—顆粒速度,m/s; ug—氣體速度,m/s

    在Ⅰ區(qū)負(fù)壓差脫氣段,氣泡在負(fù)壓差作用下上行,乳化相下行,凈氣體方向向上,ε減小,形成脫氣。根據(jù)催化劑循環(huán)強度(Gs)計算式:

    Gs=ρus

    (6)

    式中,ρ=ρs(1-ε)。ρ隨ε減小而增大;us隨ε減小而減小,催化劑減速下行。氣泡在催化劑曳力作用下減速上行,當(dāng)某截面的氣泡上行速度為零時,開始進(jìn)入Ⅱ區(qū)。

    在Ⅱ區(qū)負(fù)壓差持氣段,催化劑與氣體一起向下流動,催化劑流速大于氣體流速,氣體被壓縮,ε減小,ρ增大,us減小。摩擦損失壓降隨ρ增大而增大,壓力梯度小于 Ⅰ 區(qū)。在 Ⅱ 區(qū)末端,當(dāng)ρ大于ρmf時,催化劑流態(tài)由流化態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)檫^渡填充流或填充流,摩擦損失突然增大,催化劑循環(huán)流量降低,開始進(jìn)入Ⅲ區(qū)。

    在Ⅲ區(qū),催化劑循環(huán)量低時,催化劑呈半管流下料,滑閥前催化劑密度低,如工況1時再生滑閥前催化劑密度僅為277.4 kg/m3,料封能力低,滑閥后氣體上竄造成滑閥前壓力和滑閥壓降較低。當(dāng)催化劑循環(huán)量高時,催化劑呈滿管流下料,滑閥前壓力和催化劑密度升高,如工況4時滑閥前催化劑密度升至522.7 kg/m3,但由于提升管壓降隨催化劑循環(huán)量增大而增大,造成滑閥壓降降低;另外,裝置在高負(fù)荷運行時,若再生立管中部催化劑流態(tài)由流化態(tài)變?yōu)檫^渡填充流,摩擦損失壓降增大,再生立管推動力減小,催化劑循環(huán)量和反應(yīng)溫度會降低,滑閥控制系統(tǒng)為了維持反應(yīng)溫度在設(shè)定值,會增大滑閥開度,提高催化劑循環(huán)流量,過大的滑閥開度會造成竄氣,也是滑閥壓降低于設(shè)計值的主要原因。

    立管局部催化劑密度增大說明松動風(fēng)量和催化劑循環(huán)量不匹配,催化劑流態(tài)由流化態(tài)變?yōu)檫^渡填充流或填充流,通常采用調(diào)節(jié)松動風(fēng)的方法可以消除。但當(dāng)松動風(fēng)噴嘴布置不合理時,調(diào)整松動風(fēng)流量無法改變催化劑流態(tài)。例如,該裝置再生立管C4和C5截面間由于安裝了膨脹節(jié),在長度5 m范圍內(nèi)無松動風(fēng)。當(dāng)Ⅱ區(qū)形成填充流時,調(diào)整Ⅰ區(qū)和Ⅲ區(qū)的松動風(fēng)流量無法改變Ⅱ區(qū)的催化劑密度。這是因為:Ⅰ區(qū)負(fù)壓差脫氣段氣體上行,Ⅲ區(qū)正壓差竄氣段氣體下行,松動風(fēng)無法改變Ⅱ區(qū)催化劑密度。結(jié)合以上分析,對該裝置再生立管結(jié)構(gòu)提出優(yōu)化方案,如圖6所示。與原立管相比,C4松動點位置下移至兩個膨脹節(jié)中部,縮短C4與C5之間的間距;另外,立管入口管徑縮小,可以降低Ⅰ區(qū)催化劑脫氣速度,有助于降低Ⅱ區(qū)催化劑密度。

    圖6 立管結(jié)構(gòu)優(yōu)化方案示意

    4 結(jié) 論

    (1)工業(yè)FCC裝置立管-閥門系統(tǒng)的運行參數(shù)與設(shè)計值偏差較大,主要原因是立管內(nèi)催化劑流態(tài)為非均勻的多種流態(tài)化,隨催化劑循環(huán)量和松動風(fēng)量變化。

    (2)立管軸向壓力分布的變化反映立管內(nèi)催化劑的流動流態(tài),可以作為立管操作調(diào)整的判據(jù)。

    (3)立管中部過渡填充流的形成降低了催化劑循環(huán)流量,滑閥開度過大時,滑閥前后氣體形成連通,是立管下部正壓差形成的主要原因。

    (4)某FCC裝置再生立管中部安裝了兩段膨脹節(jié),C4與C5松動點間距過大,是過渡填充流形成的主要原因。將C4點下移至膨脹節(jié)中部,或?qū)⒘⒐苋肟诠軓娇s小,可以避免填充流的形成。

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