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    艦船彈庫(kù)泄壓排氣裝置配置方案研究

    2021-04-10 04:14:08潘樹(shù)國(guó)
    艦船科學(xué)技術(shù) 2021年2期
    關(guān)鍵詞:艙室變化率排氣

    楊 巍,潘樹(shù)國(guó)

    (中國(guó)船舶集團(tuán)公司第七一三研究所,河南 鄭州 450015)

    0 引 言

    艦船彈庫(kù)中貯存的導(dǎo)彈是艦船對(duì)敵作戰(zhàn)和自身防御能力的重要保障。導(dǎo)彈是一種依靠火箭發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒推進(jìn)劑作為推進(jìn)動(dòng)力的制導(dǎo)武器。推進(jìn)劑是一種含有高能量的物質(zhì),一般可分為單基推進(jìn)劑、雙基推進(jìn)劑和復(fù)合推進(jìn)劑,在環(huán)境溫度相對(duì)較低的條件下處于穩(wěn)定狀態(tài),當(dāng)溫度較高時(shí)會(huì)分解放熱。當(dāng)推進(jìn)劑自身分解熱量累積到一定程度會(huì)造成導(dǎo)彈意外點(diǎn)火,一般推進(jìn)劑溫度超過(guò)120 ℃,經(jīng)過(guò)幾個(gè)小時(shí)就會(huì)自燃,此外電磁輻射、摩擦、撞擊、沖擊波等外部刺激因素超過(guò)一定量,均會(huì)使導(dǎo)彈發(fā)動(dòng)機(jī)點(diǎn)火[1]。

    艦船彈庫(kù)是一個(gè)密閉空間,導(dǎo)彈在彈庫(kù)內(nèi)意外點(diǎn)火,短時(shí)間內(nèi)就會(huì)釋放出大量高溫、高壓、高速氣體,這些氣體會(huì)使彈庫(kù)溫度升高至幾百度甚至上千度,造成庫(kù)內(nèi)其它導(dǎo)彈點(diǎn)火、戰(zhàn)斗部爆炸;此外這些氣體會(huì)使得彈庫(kù)內(nèi)部壓力升高,超過(guò)大氣壓力2~6 倍以上,超過(guò)彈庫(kù)自身結(jié)構(gòu)強(qiáng)度極限,最終導(dǎo)致彈庫(kù)發(fā)生物理爆炸[2-5]。

    為了避免彈庫(kù)因?yàn)閷?dǎo)彈意外點(diǎn)火發(fā)生彈庫(kù)爆炸,防止造成嚴(yán)重的次生危害,一般應(yīng)在艦船彈庫(kù)中安裝有泄壓排氣裝置,特別是裝有裸彈的彈庫(kù),安裝泄壓排氣裝置的必要性更高。泄壓排氣裝置是一種能夠根據(jù)彈庫(kù)內(nèi)部壓力自動(dòng)打開(kāi)的裝置,當(dāng)彈庫(kù)內(nèi)部壓力超過(guò)外界大氣壓一定值時(shí),泄壓排氣裝置自動(dòng)打開(kāi),將彈庫(kù)內(nèi)部的高溫高壓氣體排放到大氣中,從而達(dá)到降低彈庫(kù)內(nèi)壓力,保護(hù)彈庫(kù)整體結(jié)構(gòu)安全。

    某型艦船彈庫(kù)中裝有大量導(dǎo)彈,導(dǎo)彈以裸彈形式貯存在彈庫(kù)內(nèi),為了合理設(shè)計(jì)泄壓排氣裝置,本文以質(zhì)量守恒、能量守恒為基礎(chǔ),通過(guò)推導(dǎo)導(dǎo)彈意外點(diǎn)火過(guò)程中艙室內(nèi)壓力、溫度的計(jì)算公式,對(duì)某型艦船彈庫(kù)泄壓排氣過(guò)程進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算,為確定泄壓排氣裝置安裝數(shù)量提供理論依據(jù)。

    圖1 艦船彈庫(kù)中導(dǎo)彈-泄壓排氣裝置示意圖Fig. 1 Schematic diagram of missile pressure relief and exhaust device in ship magazine

    導(dǎo)彈在彈庫(kù)內(nèi)意外點(diǎn)火后,導(dǎo)彈排出的燃?xì)馀c彈庫(kù)內(nèi)氣體混合,使得彈庫(kù)內(nèi)混合氣體的溫度、壓力及密度迅速升高。當(dāng)庫(kù)內(nèi)壓力達(dá)到一定值時(shí),泄壓排氣裝置打開(kāi),彈庫(kù)內(nèi)氣體通過(guò)泄壓裝置排氣口進(jìn)入大氣中。

    1 假設(shè)條件

    為了研究問(wèn)題,需要對(duì)彈庫(kù)、導(dǎo)彈發(fā)動(dòng)機(jī)和燃?xì)饣旌线^(guò)程進(jìn)行簡(jiǎn)化:

    1)彈庫(kù)內(nèi)高溫氣體流出彈庫(kù)過(guò)程是等墑過(guò)程;

    2)裸裝導(dǎo)彈發(fā)動(dòng)機(jī)排出的高溫氣體,迅速與艙室內(nèi)部氣體充分混合均勻;

    3)假設(shè)裸裝彈庫(kù)艙壁為絕熱,彈庫(kù)與外進(jìn)沒(méi)有熱量交換;

    4)泄壓裝置排出氣體進(jìn)入大氣中的最大速度為聲速;

    5)達(dá)到排氣裝置開(kāi)啟壓力時(shí),多個(gè)排氣裝置同時(shí)開(kāi)啟。

    2 導(dǎo)彈點(diǎn)火后至排氣裝置打開(kāi)前彈庫(kù)內(nèi)部氣體參數(shù)

    裸裝導(dǎo)彈意外點(diǎn)火后,彈庫(kù)排氣蓋打開(kāi)之前,彈庫(kù)內(nèi)原有空氣與導(dǎo)彈發(fā)動(dòng)機(jī)排出燃?xì)獬浞只旌?,燃?xì)獍褵崃總鬟f給彈庫(kù)內(nèi)原有氣體,使得彈庫(kù)內(nèi)氣體的參數(shù)迅速變化,當(dāng)彈庫(kù)壓力達(dá)到排氣裝置開(kāi)啟動(dòng)作壓力時(shí),排氣裝置打開(kāi)。

    排氣裝置開(kāi)啟前彈庫(kù)內(nèi)氣體質(zhì)量為:

    式中:m0為 彈庫(kù)內(nèi)原有氣體總質(zhì)量;(t)為裸裝導(dǎo)彈發(fā)動(dòng)機(jī)噴出的氣體質(zhì)量流率。

    排氣裝置開(kāi)啟前彈庫(kù)內(nèi)的氣體總能量為:

    式中:CA,P為彈庫(kù)原有氣體的定壓比熱容;Ti為艙室開(kāi)始時(shí)刻的溫度;CM,P為裸裝導(dǎo)彈發(fā)動(dòng)機(jī)燃的氣定壓比熱容;T0為導(dǎo)彈燃?xì)獾目倻亍?/p>

    由式(1)可計(jì)算得到彈庫(kù)內(nèi)氣體平均密度為:

    式中:Vol為彈庫(kù)的純體積。

    彈庫(kù)內(nèi)氣體溫度為:

    根據(jù)氣體方程P=ρRT,可計(jì)算彈庫(kù)內(nèi)氣體平均壓力為:

    將式(3)~式(5)分別對(duì)時(shí)間求導(dǎo)數(shù),可得彈庫(kù)平均密度變化率、平均溫度變化率和平均壓力變化率:

    排氣裝置開(kāi)啟時(shí)刻t1的平均壓力為P1=Pb+?P,Pb為 大氣壓力, ?P為排氣裝置打開(kāi)動(dòng)作開(kāi)啟壓差。通過(guò)式(3)~式(5),可計(jì)算當(dāng)P(t1)=P1時(shí)的時(shí)間,便可得到排氣裝置打開(kāi)動(dòng)作時(shí)間t1。

    3 排氣裝置打開(kāi)后的彈庫(kù)內(nèi)部參數(shù)( t>t1)

    排氣裝置打開(kāi)后,通過(guò)排氣通道流出的氣體速度為VO(t) 、質(zhì)量為mO(t) 、溫度為TO(t)。

    根據(jù)氣體等熵公式[6],可計(jì)算泄壓裝置排氣口附近的氣體馬赫數(shù)為:

    式(9)只適用于Ma<1,根據(jù)假設(shè)條件(d),若Ma≥1,則令Ma=1。

    排氣通道外部當(dāng)?shù)芈曀贋椋?/p>

    根據(jù)氣體等熵公式[6],可得通過(guò)排氣裝置排出的氣體密度為:

    通過(guò)對(duì)排氣通道流出的氣體質(zhì)量計(jì)算時(shí)間的導(dǎo)數(shù),并考慮式(12)和式(13),可得通過(guò)排氣裝置的氣體流量為:

    式中,A為排氣裝置的排氣通道總面積。

    彈庫(kù)內(nèi)氣體既有導(dǎo)彈發(fā)動(dòng)機(jī)排進(jìn)的氣體,又有通過(guò)泄壓裝置排到大氣的氣體,根據(jù)式(6)和式(14)可得彈庫(kù)內(nèi)密度的平均變化率為:

    彈庫(kù)內(nèi)氣體總能量為:

    式中,EO(t)為通過(guò)排氣裝置排出的氣體總能量,其計(jì)算式為:

    根據(jù)式(15)可得,可得彈庫(kù)內(nèi)平均溫度為:

    上式對(duì)時(shí)間求導(dǎo),可得溫度平均變化率為:

    對(duì)理想氣體狀態(tài)方程兩邊求導(dǎo)數(shù),可得壓力平均變化率為:

    第1 階段終了時(shí)刻的計(jì)算結(jié)果作為第2 階段5 個(gè)微分方程的初值,采用四階Runge-Kutta 法求解方程(14)、方程(15)、方程(17)、方程(19)、方程(20),即可得到彈庫(kù)內(nèi)平均溫度、平均壓力、平均密度、平均溫度變化率、平均壓力變化率、平均密度變化率、排出的平均氣體速度等參數(shù)。

    4 泄壓排氣裝置配置方案分析

    某型艦導(dǎo)彈庫(kù)尺寸(長(zhǎng)×寬×高)為5.5 m×6 m×3.5 m,凈體積為52 m3。彈庫(kù)內(nèi)貯存的導(dǎo)彈發(fā)動(dòng)機(jī)氣體流量如圖2 所示,導(dǎo)彈發(fā)動(dòng)機(jī)工作時(shí)間為3 s,導(dǎo)彈發(fā)動(dòng)機(jī)燃?xì)獬?shù)為305 J/(kg·K),總溫為3300 K,絕熱指數(shù)為1.206。導(dǎo)彈發(fā)動(dòng)機(jī)開(kāi)始工作前,彈庫(kù)內(nèi)為空氣,空氣常數(shù)為289 J/(kg·K),溫度為20 ℃,密度為1.226 kg/m3,壓力為101335 Pa,絕熱指數(shù)為1.42。排氣裝置開(kāi)啟壓差為9 kPa。泄壓排氣裝置為定型產(chǎn)品,單個(gè)排氣裝置排氣口面積為0.1257 m2。

    根據(jù)此彈庫(kù)尺寸和裝載的導(dǎo)彈發(fā)動(dòng)機(jī)特性,提出了4 種泄壓排氣裝置布置方案,如表1 所示。根據(jù)式(14)、式(15)、式(17)、式(19)、式(20),對(duì)4 種方案的排氣過(guò)程進(jìn)行了計(jì)算,計(jì)算結(jié)果如圖3~圖5 所示。

    圖2 導(dǎo)彈發(fā)動(dòng)機(jī)燃?xì)饬髁壳€Fig. 2 Gas flow curve of missile engine

    表1 泄壓排氣裝置方案Tab. 1 Scheme of pressure relief and exhaust device

    圖3 壓力隨時(shí)間變化曲線Fig. 3 Pressure versus time curve

    圖4 溫度隨時(shí)間變化曲線Fig. 4 Temperature versus time curve

    圖3為艙室內(nèi)壓力變化曲線,可以看出配置1 個(gè)排氣裝置時(shí),艙室內(nèi)壓力最大能夠達(dá)到0.25 MPa,2 個(gè)排氣裝置時(shí),艙室內(nèi)最大壓力能夠達(dá)到0.145 MPa;排氣裝置打開(kāi)后艙室內(nèi)壓力并不是迅速下降,而是先上升后下降的過(guò)程,布置的排氣裝置數(shù)量越多或者說(shuō)排氣口面積越大,艙室內(nèi)最大氣體壓力越小,氣體壓力對(duì)艙室造成的危險(xiǎn)性越小。圖4 為艙室內(nèi)氣體的平均溫度,排氣裝置數(shù)量越多,排氣裝置打開(kāi)后,艙室內(nèi)溫度越高,主要原因是排氣裝置打開(kāi)后,排氣面積越大,排出的氣體越多,艙室內(nèi)氣體質(zhì)量越少,火箭發(fā)動(dòng)機(jī)噴出的氣體熱量被艙室內(nèi)氣體吸收后,便表現(xiàn)出溫度越高。圖5 為排氣口速度,安裝 1 個(gè)排氣裝置時(shí),排氣速度最大能夠達(dá)到800 m/s 以上,安裝2 個(gè)排氣裝置時(shí),最大排氣速度為430 m/s;通過(guò)圖5 可知,排氣裝置數(shù)量越少,排氣速度越大。

    圖5 排氣口速度隨時(shí)間變化曲線Fig. 5 Exhaust velocity versus time curve

    5 結(jié) 語(yǔ)

    通過(guò)以上的計(jì)算分析表明,彈庫(kù)配置1 個(gè)排氣裝置會(huì)造成艙室內(nèi)壓力過(guò)高,達(dá)到0.25 MPa;配置2 個(gè)排氣裝置時(shí),能夠?qū)⑴撌覂?nèi)的氣體壓力降低到0.145 MPa。雖然排氣裝置數(shù)量越多,艙室內(nèi)最大壓力越低,但配置過(guò)多的排氣裝置會(huì)造成成本升高、外部防護(hù)困難、彈庫(kù)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度及剛度減弱,因此布置2 個(gè)排氣裝置最為合理。但是,應(yīng)當(dāng)引起重視的是配置兩個(gè)排氣裝置會(huì)使艙室內(nèi)溫度升高,必須配置噴淋降溫設(shè)施,通過(guò)向庫(kù)內(nèi)噴水降低庫(kù)內(nèi)過(guò)高溫度;此外還應(yīng)當(dāng)注意在艦船彈庫(kù)泄壓排氣裝置附近豎立警告標(biāo)識(shí),防止庫(kù)內(nèi)導(dǎo)彈意外點(diǎn)火后,通過(guò)排氣裝置排出的氣體傷到周圍人員。

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