混凝土流動(dòng)性泵損與泵返現(xiàn)象研究*

劉 洋，李小磊，周鈺淪，張露瑤，王高強(qiáng)，劉禹杉

(1.北京金隅水泥節(jié)能科技有限公司水泥混凝土節(jié)能利廢技術(shù)北京市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 102403；2.北京建筑材料科學(xué)研究總院有限公司固廢資源化利用與節(jié)能建材國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100041； 3.唐山冀東水泥外加劑有限責(zé)任公司，河北 唐山 063000)

0 引言

混凝土經(jīng)過(guò)泵管輸送后，流動(dòng)性較入泵前出現(xiàn)較明顯的損失或增加的流變行為變化，混凝土行業(yè)習(xí)慣性稱為泵損或泵返現(xiàn)象。從業(yè)人員對(duì)其原因提出不少經(jīng)驗(yàn)性觀點(diǎn)，主要有：混凝土與輸送管摩擦或泵管受太陽(yáng)直射升溫導(dǎo)致水泥加速水化引起泵損；泵管拼縫欠佳，泵壓導(dǎo)致泌水并溢出引起泵損；壓力下自由水向骨料內(nèi)部孔隙遷移導(dǎo)致泵損[1]；壓力下含氣量損失導(dǎo)致泵損或嚴(yán)重的泵返離析等。經(jīng)驗(yàn)層面的觀點(diǎn)理論支撐不夠，部分原因有待進(jìn)一步深入研究。

學(xué)術(shù)層面主要從剪切角度予以解釋?；炷猎谳斔凸苤械牧鲃?dòng)產(chǎn)生剪切作用。對(duì)剪切增稠現(xiàn)象主要解釋有“有序轉(zhuǎn)無(wú)序”和“粒子簇”理論[2]，對(duì)于剪切變稀主要有“解絮”理論[3-5]。研究認(rèn)為：水粉比較低易引發(fā)剪切變稠，增加水粉比可削弱剪切變稠，直到表現(xiàn)出剪切變稀現(xiàn)象[2]。剪切流變受礦物摻合料的影響[6-7]：硅灰會(huì)減輕剪切增稠，而微珠影響不大；Ⅰ級(jí)粉煤灰隨摻量提高，具有從促進(jìn)剪切變稀到加劇剪切變稠的雙重影響等。以上研究從理論角度給應(yīng)用提供了分析基礎(chǔ)，但還不足以全面說(shuō)明泵損和泵返現(xiàn)象產(chǎn)生的原因。

對(duì)于混凝土從業(yè)人員來(lái)說(shuō)，足以影響施工質(zhì)量的嚴(yán)重泵損和泵返現(xiàn)象能否預(yù)測(cè)、控制或應(yīng)對(duì)，尤為關(guān)鍵。但因涉及泵送，很多觀點(diǎn)不便在生產(chǎn)中驗(yàn)證。本研究根據(jù)工程現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試，結(jié)合有關(guān)生產(chǎn)調(diào)整和專門試驗(yàn)，驗(yàn)證了部分觀點(diǎn)，并對(duì)溫度、壓力和含氣量等因素的影響進(jìn)行了分析，可為生產(chǎn)預(yù)測(cè)、控制和應(yīng)對(duì)提供一定借鑒。

1 試驗(yàn)方案

1.1 試驗(yàn)原料

十二烷基硫酸鈉引氣劑K12(有效物20%)、引氣劑AE-PLUS(有效物35%)、7168消泡劑、JY-TS聚羧酸減水劑。

P·O42.5水泥、S95級(jí)礦粉、F類Ⅰ級(jí)粉煤灰、微珠、硅灰。砂A(河砂)細(xì)度模數(shù)2.4，含泥3.3%，MB值1.3；砂B(河砂)細(xì)度模數(shù)2.4，含泥2.6%，MB值0.6；砂C(河砂)細(xì)度模數(shù)2.6，含泥1.9%。石子為5～25mm連續(xù)級(jí)配石灰?guī)r碎石。砂A和砂B水洗后0.075mm篩下泥粉，0.15～0.3mm顆粒粉磨至0.075mm以下的巖粉。

1.2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

對(duì)細(xì)骨料、礦物摻合料、攪拌時(shí)間、壓力和含氣量等因素，按1.3節(jié)所述方法進(jìn)行各項(xiàng)目定性影響試驗(yàn)；根據(jù)生產(chǎn)中出現(xiàn)的經(jīng)泵混凝土流動(dòng)性變化問(wèn)題，采集施工混凝土經(jīng)泵前后流動(dòng)度、含氣量及溫度等數(shù)據(jù)，分析驗(yàn)證各因素的影響作用?，F(xiàn)場(chǎng)情況如表1所示。

表1 工程現(xiàn)場(chǎng)混凝土情況

1.3 試驗(yàn)對(duì)象與方法

1)細(xì)骨料 對(duì)不同砂的結(jié)構(gòu)進(jìn)行顯微觀察，進(jìn)行混凝土流動(dòng)度和TOC吸附測(cè)試。TOC試驗(yàn)時(shí)，樣品加水?dāng)嚢?min后離心；減水劑(折固)∶泥(巖)粉∶水=0.4∶10∶120。C35混凝土配合比如表2所示。

表2 混凝土配合比及材料 kg·m-3

2)礦物摻合料和攪拌時(shí)間 不同攪拌時(shí)間下，對(duì)微珠或硅灰制備混凝土的含氣量、混凝土流空時(shí)間、流動(dòng)度和泌水率進(jìn)行測(cè)試。C60混凝土配合比如表2所示。

3)流動(dòng)度 進(jìn)行加壓和常壓凈漿的流動(dòng)度與水化熱測(cè)試。加壓設(shè)備由SY-2型壓力泌水儀取出篩網(wǎng)，墊平導(dǎo)水槽，關(guān)閉泌水閥，在筒體內(nèi)置完整塑料袋改造而成，如圖1所示。

圖1 加壓測(cè)試儀器

4)含氣量 進(jìn)行砂漿的含氣量與流動(dòng)度測(cè)試，不同氣泡泡徑對(duì)自由水量影響試驗(yàn)，出入泵混凝土氣泡比較。砂漿配合比同表2中C60-1(去除石子)。

5)混凝土溫度 進(jìn)行同一車次出、入泵混凝土的溫度測(cè)量；測(cè)量不同溫度凈漿的流動(dòng)度，并將凈漿中摻入足量緩釋母液?；炷翞楸?中所列工程現(xiàn)場(chǎng)的施工混凝土。

有關(guān)含氣量、泌水率、凈漿流動(dòng)度、砂漿流動(dòng)度、混凝土流動(dòng)度和流空時(shí)間等測(cè)試方法分別參照GB/T 50080—2016 《普通混凝土拌合物性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》、GB/T 8077—2012《混凝土外加劑勻質(zhì)性試驗(yàn)方法》、JGJ/T 283—2012《自密實(shí)混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》。凈漿水膠比為0.29。流空時(shí)間為倒提坍落度桶的混凝土完全流出用時(shí)。加壓操作參考《普通混凝土拌合物性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》中壓力泌水試驗(yàn)方法。其中，C35和C60混凝土所用粉煤灰分別為Ⅱ級(jí)和Ⅰ級(jí)，C60混凝土用石為整形過(guò)的5～25mm連續(xù)級(jí)配碎石。

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

現(xiàn)場(chǎng)C35和C60混凝土低壓泵送壓力分別為10MPa和12MPa，C60盤管試驗(yàn)高壓泵送壓力8.0～12.5MPa；環(huán)境溫度低于混凝土4～7℃。所有測(cè)次混凝土入泵前經(jīng)時(shí)40～60min?，F(xiàn)場(chǎng)C35混凝土在輸送管中經(jīng)時(shí)2～3min，現(xiàn)場(chǎng)C60混凝土5～7min，C60盤管混凝土約50min?，F(xiàn)場(chǎng)混凝土含氣量和溫度測(cè)試數(shù)據(jù)如下。

2.1 細(xì)骨料影響

1)實(shí)驗(yàn)室情況 砂A和砂B的顯微圖像如圖2所示。所含泥粉及巖粉對(duì)減水劑的吸附率，以及采用2種砂的混凝土中減水劑經(jīng)吸附后的余量比(計(jì)算得出)如圖3所示。

圖2 河砂顯微圖像

圖3 河砂對(duì)減水劑吸附量

2)現(xiàn)場(chǎng)情況 C35-1混凝土(采用砂A)常壓下無(wú)流動(dòng)度增長(zhǎng)，采用該配合比的第1，2測(cè)次混凝土出泵時(shí)流動(dòng)度明顯損失；相同外加劑摻量的C35-2混凝土(采用砂B)在70min內(nèi)出現(xiàn)明顯流動(dòng)度增長(zhǎng)，采用該配合比第3測(cè)次混凝土出泵時(shí)有一定浮漿，第4測(cè)次下調(diào)減水劑0.2%。有關(guān)流動(dòng)度如圖4所示。

圖4 C35混凝土流動(dòng)度

由圖3，4可見(jiàn)，兩砂晶體無(wú)明顯裂紋，巖粉吸附量均較小，砂A含泥量大，對(duì)減水劑吸附能力達(dá)砂B的3倍，5min后砂A多消耗混凝土體系中有效減水劑達(dá)15%，這和MB值呈正相關(guān)。C35-1混凝土入泵前流動(dòng)度即明顯損失，泵送時(shí)缺少減水劑分散作用，自由水減少，拌合物更易產(chǎn)生絮凝結(jié)構(gòu)[8]，導(dǎo)致C35第1，2測(cè)次混凝土在經(jīng)泵后出現(xiàn)明顯流動(dòng)度損失。換用砂B后，混凝土入泵前出現(xiàn)流動(dòng)度增長(zhǎng)，減水劑分散潛力充足，第3測(cè)次混凝土經(jīng)泵后出現(xiàn)稀化浮漿。由以上分析，骨料的影響在于其對(duì)混凝土中減水劑余量的影響。

2.2 礦物摻合料和攪拌時(shí)間影響

1)實(shí)驗(yàn)室情況 減水劑摻量均為2.2%。每盤攪拌各配合比混凝土45L，分3段攪拌，每段60s，每段攪拌后取樣約15L，余料繼續(xù)攪拌。采集60，120，180s攪拌各試樣數(shù)據(jù)，如表3與圖5所示。

表3 礦物摻合料對(duì)混凝土初始流動(dòng)性和保水性影響

圖5 礦物摻合料對(duì)混凝土工作性影響

由表3和圖5可知，微珠在更短的攪拌時(shí)間內(nèi)即可使混凝土有更大流動(dòng)度，其流空時(shí)間最短，經(jīng)時(shí)保留最好，但保水和穩(wěn)泡性能不佳；硅灰雖縮短流空時(shí)間不及微珠，并加速了流動(dòng)性損失，但其保水和穩(wěn)泡性能最好，含氣量隨攪拌時(shí)間延長(zhǎng)而穩(wěn)定增加。另外，隨攪拌時(shí)間延長(zhǎng)(延長(zhǎng)剪切作用)，各混凝土流空時(shí)間均有不同程度降低，1h最大泌水率有所降低，2h經(jīng)時(shí)損失有所增大。

2)現(xiàn)場(chǎng)情況 C60-2混凝土在常壓下經(jīng)時(shí)流動(dòng)度增長(zhǎng)顯著，第1，2測(cè)次(盤管試驗(yàn))混凝土出泵時(shí)有明顯浮漿；C60-3混凝土流動(dòng)度增長(zhǎng)較平緩，第3，4測(cè)次(工程2現(xiàn)場(chǎng))出泵混凝土和易性良好，擴(kuò)展度稍有減小。對(duì)出泵的第3測(cè)次混凝土進(jìn)行保留，1h后流動(dòng)擴(kuò)展度無(wú)明顯損失。有關(guān)流動(dòng)度如圖6所示。

圖6 C60混凝土流動(dòng)度

由圖6可知，現(xiàn)場(chǎng)情況下，采用微珠的C60-2靜置流動(dòng)度增幅更為明顯，經(jīng)泵后漿體出現(xiàn)明顯稀化，而采用硅灰的C60-3出泵流動(dòng)度則略有降低，表現(xiàn)為輕度的剪切稠化。

本試驗(yàn)硅灰影響和Cyr等[6]研究結(jié)果相一致，而微珠的影響并不一致。這可能和減水劑有關(guān)，Cyr等試驗(yàn)中采用的減水劑以靜電斥力為主要作用機(jī)理，并未對(duì)空間位阻類減水劑作用下的礦物摻合料作用進(jìn)行研究?？臻g位阻類減水劑可更大程度地破壞漿體絮凝結(jié)構(gòu)，釋放更多自由水。當(dāng)絮凝結(jié)構(gòu)釋放水量大于加入減水劑或分散顆粒所能增加的吸附水量時(shí)，漿體將出現(xiàn)泌水[9]。硅灰巨大的比表面積使其對(duì)自由水增加帶來(lái)的問(wèn)題有更大耐受性。

侯云芬等[10]認(rèn)為延長(zhǎng)攪拌時(shí)間使大流態(tài)混凝土膠凝材料分散更充分，易導(dǎo)致泌水，這和本試驗(yàn)結(jié)果并不一致，但這是表面現(xiàn)象，其作用機(jī)理相同，只是本試驗(yàn)的泌水率是1h的數(shù)據(jù)，它受到充分分散所帶來(lái)的水化加快影響。由于生產(chǎn)中初始攪拌通常不及實(shí)驗(yàn)室充分，運(yùn)輸和等待過(guò)程中攪拌車轉(zhuǎn)速也較低，剪切作用有限，不能有效破壞新拌水泥漿體多級(jí)絮凝結(jié)構(gòu)[3]中需更強(qiáng)剪切的團(tuán)聚體。

2.3 壓力影響

實(shí)驗(yàn)室中調(diào)整減水劑摻量，使常壓凈漿流動(dòng)度出現(xiàn)增長(zhǎng)、穩(wěn)定和損失等明顯階段。取加水后10min和120min作為流動(dòng)度增長(zhǎng)期和損失期的加壓起測(cè)點(diǎn)。試樣加壓至3.0MPa后衡壓60min。

攪拌凈漿11kg，將凈漿近似等分為3份，分別用于常壓、流動(dòng)度增長(zhǎng)前期加壓和損失前期加壓的流動(dòng)度測(cè)試。如受壓過(guò)程中筒體接縫處出現(xiàn)滲水，收集后于卸壓攪拌時(shí)補(bǔ)回。在各測(cè)試時(shí)間同步進(jìn)行對(duì)比漿體的流動(dòng)度測(cè)試，如圖7所示，為方便做圖，對(duì)塑性較好但流動(dòng)性不滿足擴(kuò)展度試驗(yàn)的凈漿，人為取其擴(kuò)展度為60mm。在70min和180min停止加壓后的測(cè)試點(diǎn)進(jìn)行常壓和加壓漿體的水化熱測(cè)試，水化熱數(shù)據(jù)無(wú)明顯差異，不再列出。

圖7 壓力對(duì)凈漿流動(dòng)性影響

由圖7可知，靜態(tài)加壓未明顯影響流動(dòng)性增長(zhǎng)期凈漿的流動(dòng)度，但明顯促進(jìn)了處于流動(dòng)性損失期凈漿的流動(dòng)度損失。經(jīng)3.0MPa加壓60min，相近幅度凈漿損失提前約35min。

本次研究設(shè)計(jì)的水化熱試驗(yàn)數(shù)據(jù)也未體現(xiàn)顯著差異。關(guān)于壓力對(duì)水泥水化或減水劑作用影響的研究較少，具體機(jī)理性解釋還有待進(jìn)一步研究。推論為：高壓下水對(duì)水泥的滲入性將增強(qiáng)，靜態(tài)加壓也可能促進(jìn)了減水劑分散作用損失期水泥顆粒的絮結(jié)。

2.4 含氣量及氣泡特征影響

1)含氣量對(duì)砂漿流動(dòng)度的影響 固定減水劑用量，以AE-PLUS引氣劑調(diào)整砂漿含氣量，不同含氣量對(duì)砂漿流動(dòng)度影響如圖8所示。

圖8 不同含氣量對(duì)砂漿流動(dòng)度影響

2)氣泡泡徑對(duì)自由水的影響 以K12和AE-PLUS配制引氣劑溶液，摻入量分別為1%和0.5%。采用等體積500mL塑料瓶，以相同方式同時(shí)、充分搖晃各引氣劑溶液至氣泡充分生成，靜置待氣泡穩(wěn)定，5～6s后及時(shí)觀察：AE-PLUS引氣劑溶液泡沫細(xì)小，等氣泡體積空間，其液面高度低于K12引氣劑溶液約15%。從液面往上，氣泡泡徑逐漸增大。

3)現(xiàn)場(chǎng)情況 采用2種插搗方式測(cè)量經(jīng)泵前后混凝土含氣量，計(jì)算出泵和入泵混凝土含氣量的比值。一種是一次裝滿，插搗15次；另一種是分3層裝滿，每層插搗25次，分別計(jì)為含氣量比1和含氣量比2，如圖9所示。

圖9 出入泵混凝土含氣量比

取C35第4測(cè)次出入泵混凝土按一次裝滿方式成型試件，經(jīng)硬化后觀察，以可見(jiàn)氣泡為基礎(chǔ)，出泵成型混凝土較入泵成型混凝土，直徑5mm以上大氣泡有所減少，但可見(jiàn)0.5～1.0mm的氣泡比例較高。

試驗(yàn)中含氣量從9%增加到13%，試驗(yàn)砂漿的流動(dòng)度明顯降低。氣泡在混凝土或砂漿中起形態(tài)滾軸作用并消耗自由水。當(dāng)滾軸效應(yīng)達(dá)到極點(diǎn)時(shí)，進(jìn)一步形成氣泡消耗的自由水將降低氣泡的滾軸作用，漿體流動(dòng)度下降，內(nèi)聚力提高。在相同氣泡體積條件下，更小泡徑氣泡的比表面積更大，需消耗更多的自由水。同時(shí)，也說(shuō)明氣泡所受浮力隨泡徑增大而增大。從以上現(xiàn)象可推斷：在混凝土含氣量一定的條件下，平均泡徑的增大將釋放自由水，液相量的增加又反過(guò)來(lái)促進(jìn)氣泡上浮，在插(振)搗作用下，大氣泡更易逸出，從而降低漿體內(nèi)聚力，可能產(chǎn)生泌水。

出入泵含氣量比>100%的比例占測(cè)試總數(shù)的75%，含氣量比<100%的情況全部出現(xiàn)在泵返混凝土中；出入泵混凝土含氣量比2總體小于含氣量比1；C60-3硅灰混凝土含氣量比1和含氣量比2的差異較小。

出入泵含氣量比>100%代表含氣量增加。這說(shuō)明除流動(dòng)性嚴(yán)重返增情況外，經(jīng)泵后仍具有一定流態(tài)的混凝土含氣量通常不會(huì)損失，所以混凝土泵損并非由含氣量損失導(dǎo)致。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，入泵前拌合物從攪拌車卸出下落和出泵過(guò)程中料流沖擊會(huì)引入部分空氣。

在含氣量總體增加的背景下，經(jīng)更充分插搗的含氣量比2總體小于含氣量比1，這一現(xiàn)象說(shuō)明更長(zhǎng)時(shí)間插搗使出泵混凝土中更大比例的氣泡逸出。從前述分析看，氣泡泡徑增大或液相量增加均可能導(dǎo)致這一現(xiàn)象。除較大氣泡外，經(jīng)泵后C35混凝土的氣泡尺寸有一定增加。

氣泡間的接觸將產(chǎn)生部分氣泡聚并。根據(jù)文獻(xiàn)[11]，氣泡聚并過(guò)程大致分為以下步驟：氣泡靠近、碰撞，碰撞處形成液膜，液膜排液、變薄并最終破碎，實(shí)現(xiàn)聚并。碰撞是先決條件，碰撞發(fā)生是因?yàn)闅馀菖c氣泡存在相對(duì)運(yùn)動(dòng)。氣泡聚并時(shí)間隨著液相黏度增加而延長(zhǎng)。氣泡聚并時(shí)間較短，低黏度體系可能僅10-6～10-5s。對(duì)雷諾值3.4的高黏液體氣泡行為研究中[12]，2個(gè)氣泡從接觸至融合完成也僅10s左右。表面活性劑有助于氣泡維持穩(wěn)定，其在液膜兩側(cè)產(chǎn)生斥力阻礙聚并，延長(zhǎng)排液過(guò)程和聚并時(shí)間。為抵消這一不利影響，需要下軸向氣泡(論文該部分研究上下軸向的氣泡聚并行為)較大的“沖擊力”[11]。

以上研究雖針對(duì)自由運(yùn)動(dòng)的較大氣泡聚并行為，但有明顯借鑒意義。①泵送中因速度梯度產(chǎn)生較高的剪切作用。據(jù)研究[13]大流態(tài)自密實(shí)混凝土在泵管中剪切速率可能達(dá)到30～60s-1，混凝土與泵管接觸的潤(rùn)滑層部分剪切速率可能達(dá)到100s-1，遠(yuǎn)大于一般生產(chǎn)和運(yùn)輸中的剪切速率。多相體系的高剪切環(huán)境將導(dǎo)致拌合物各部分微氣泡間產(chǎn)生強(qiáng)制性的、劇烈的接觸和碰撞，較常壓的低剪切環(huán)境，可為氣泡聚并提供更有利條件。②在減水劑充足的漿體中，強(qiáng)剪切易導(dǎo)致漿體稀化，低黏度液相環(huán)境又將加快聚并過(guò)程。③只要?dú)馀莓a(chǎn)生了碰撞液膜，不論是否最終實(shí)現(xiàn)氣泡合并，都將產(chǎn)生排液作用，導(dǎo)致液相量增加。所以高強(qiáng)度的強(qiáng)制碰撞和剪切稀化環(huán)境，必然導(dǎo)致體系液相量增加幅度大于靜置或罐車中的混凝土。這一解釋在理論上為經(jīng)泵后漿體稀化提供另一個(gè)較科學(xué)的視角。而C60-3(硅灰)混凝土黏度較高，理論上聚并過(guò)程較慢，氣泡溢出也較少，可解釋其含氣量比1和含氣量比2差異較小的原因。更深入的研究仍有待進(jìn)一步對(duì)氣泡尺寸和數(shù)量的微觀確認(rèn)。

2.5 溫度影響

1)C35和C60共8個(gè)測(cè)次混凝土的出入泵溫度如圖10所示。由圖10可知，在不考慮對(duì)外輻射溫?fù)p情況下，隨泵送的距離及經(jīng)時(shí)延長(zhǎng)，經(jīng)泵混凝土均出現(xiàn)一定溫升。C60盤管混凝土輸送時(shí)長(zhǎng)達(dá)50min，溫升高達(dá)6.1℃；其他平均溫升約1.0℃/100m。

圖10 混凝土出入泵溫度

2)溫度對(duì)凈漿流動(dòng)度產(chǎn)生影響。以水調(diào)節(jié)，制取初始溫度分別為19.1，22.5，26.1，29.0℃的同一配合比凈漿，緩釋母液JY-TS-301折固摻量均為0.21%；初始無(wú)流動(dòng)度，于26℃環(huán)境中保留，100min后凈漿溫度分別為24.2，25.4，26.0，27.8℃，各經(jīng)時(shí)流動(dòng)度如圖11所示。

圖11 不同溫度凈漿流動(dòng)度

由圖11可知，緩釋母液的作用發(fā)揮對(duì)溫度比較敏感，隨溫度提高，凈漿達(dá)到相近流動(dòng)度用時(shí)明顯縮短。

凈漿試驗(yàn)結(jié)果與文獻(xiàn)[14]中酯類基團(tuán)水解的規(guī)律一致。溫度升高將使緩釋母液酯類基團(tuán)水解速度加快，水解轉(zhuǎn)化率提高。酯類基團(tuán)的水解速度和轉(zhuǎn)化率決定了緩釋分散作用的時(shí)間與程度，決定了凈漿流動(dòng)度的發(fā)展。另外，溫升對(duì)水泥有加速作用。因此可確定溫升的雙重效應(yīng)：在減水劑不足的體系中，溫升將直接促進(jìn)泵損；而在減水劑充足的體系中，其將協(xié)同促進(jìn)泵返。這對(duì)于遠(yuǎn)程泵送將是一個(gè)重要的影響因素。

3 結(jié)語(yǔ)

1)泵返現(xiàn)象主要出現(xiàn)在混凝土流動(dòng)性增長(zhǎng)期，明顯的泵損現(xiàn)象主要出現(xiàn)在混凝土流動(dòng)性損失期。體系中剩余減水劑的分散能力是經(jīng)泵混凝土工作性變化方向和程度的主要影響因素。

2)硅灰可有效減小泵返的不利影響，微珠在減水劑余量充足情況下易引起泵返現(xiàn)象。

3)充分?jǐn)嚢栌欣跍p少泵返程度。

4)壓力會(huì)明顯加快減水劑余量不足漿體的流動(dòng)性損失，促進(jìn)混凝土泵損，具體影響機(jī)理有待進(jìn)一步研究。

5)含氣量損失不是泵損現(xiàn)象產(chǎn)生的原因，氣泡排液和聚并在理論上可引起減水劑充足混凝土的泵返。

6)根據(jù)減水劑的充分與否，經(jīng)泵溫升將促進(jìn)混凝土泵返或泵損。