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    下穿T2航站樓天府機(jī)場(chǎng)高鐵站轉(zhuǎn)換厚板結(jié)構(gòu)選型

    2021-04-02 03:58:34楊孟根高夕良
    高速鐵路技術(shù) 2021年1期
    關(guān)鍵詞:直墻平頂區(qū)間

    劉 曦 楊孟根 高夕良

    (中鐵二院工程集團(tuán)有限責(zé)任公司, 成都 610031)

    1 工程概況

    成都至自貢客運(yùn)專(zhuān)線天府機(jī)場(chǎng)高鐵站依次下穿新建天府國(guó)際機(jī)場(chǎng)T1、T2航站樓,高架橋,T1、T2停車(chē)樓、綜合換乘中心GTC,成都地鐵13、18號(hào)線,綜合管廊等建構(gòu)筑物,實(shí)現(xiàn)交通上的“零換乘”,車(chē)站及咽喉區(qū)間隧道線路與上部結(jié)構(gòu)整體平面斜交成55°。車(chē)站總長(zhǎng) 1 613 m,分為車(chē)站主體部分和兩端咽喉區(qū)間部分。車(chē)站主體為地下二層雙島六線式,總長(zhǎng) 517.2 m,標(biāo)準(zhǔn)段凈寬67.4 m,有效站臺(tái)長(zhǎng)450 m,車(chē)站咽喉區(qū)間大里程段全長(zhǎng)550.8 m,小里程段全長(zhǎng)545 m。其中大里程段區(qū)間位于T2航站樓正下方,平面空間互相交叉,對(duì)高速鐵路車(chē)站咽喉區(qū)間頂板轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)提出了較大的挑戰(zhàn)。

    近年來(lái),對(duì)于下穿機(jī)場(chǎng)的研究主要集中在鐵路隧道下穿機(jī)場(chǎng)滑行道及其他構(gòu)筑物變形方面[1-7],對(duì)高速鐵路區(qū)間隧道下穿航站樓的研究很少。本文針對(duì)咽喉區(qū)間隧道下穿T2航站樓轉(zhuǎn)換上部結(jié)構(gòu)的斷面方案選型進(jìn)行研究,以期為其它類(lèi)似項(xiàng)目提供借鑒。

    2 結(jié)構(gòu)方案

    大里程咽喉區(qū)間結(jié)構(gòu)平面呈喇叭口,寬度沿線路逐漸縮小,由5孔(凈寬65.9 m)逐減變?yōu)閱慰?凈寬15.3 m),單孔最大跨度22 m,區(qū)間端頭與馬蹄形隧道相連。區(qū)間頂板上部框架柱數(shù)量多,柱底荷載大,其中T2航站樓鋼結(jié)構(gòu)屋蓋鋼管框架柱最大軸力標(biāo)準(zhǔn)值 28 700 kN,且區(qū)間同一斷面內(nèi)各跨框架柱荷載大小、數(shù)量及位置各不相同。

    借鑒復(fù)雜高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)案例及相關(guān)工程經(jīng)驗(yàn)[8-11],結(jié)構(gòu)形式可采用轉(zhuǎn)換梁(型鋼梁)、轉(zhuǎn)換厚板、轉(zhuǎn)換桁架、箱型轉(zhuǎn)換等。轉(zhuǎn)換梁因跨度和撓度均較大,且上部結(jié)構(gòu)柱網(wǎng)不規(guī)則(局部區(qū)域柱網(wǎng)為弧形),而咽喉區(qū)間結(jié)構(gòu)平面為喇叭口型,故布置轉(zhuǎn)換梁不合適。根據(jù)地下結(jié)構(gòu)受力特點(diǎn),結(jié)合工程實(shí)際,區(qū)間隧道結(jié)構(gòu)頂板采用轉(zhuǎn)換厚板較為合理。

    因咽喉區(qū)間結(jié)構(gòu)上部框架柱分布位置及荷載大小不同,方案需考慮荷載不利位置(彎矩或剪力最大的位置),同時(shí)應(yīng)滿(mǎn)足剪壓比限值、抗沖切計(jì)算及抗剪切計(jì)算。轉(zhuǎn)換厚板分別對(duì)直墻平頂圓拱斷面方案與直墻圓拱斷面方案進(jìn)行對(duì)比分析。直墻平頂圓拱斷面方案頂板內(nèi)側(cè)為圓拱,頂板頂為平面,實(shí)際受力特點(diǎn)為加腋梁的特性。直墻圓拱斷面方案實(shí)際受力特性以拱的特性為主。

    3 受力分析

    本段咽喉區(qū)間為明挖區(qū)間,基坑支護(hù)方式為放坡開(kāi)挖及圍護(hù)樁+錨索防護(hù),底板持力層為中等風(fēng)化泥巖、砂巖。結(jié)構(gòu)計(jì)算截面尺寸:底板厚1.8 m(設(shè)置抗拔樁),側(cè)墻厚2 m(側(cè)墻高度13.5~15.5 m),中隔墻厚1 m,頂板厚2.5~2.8 m。底板位于地下-25 m,混凝土采用C45。受到上部結(jié)構(gòu)制約,區(qū)間頂板標(biāo)高由航站樓上部結(jié)構(gòu)建筑使用要求確定,頂板拱弧線為由側(cè)墻頂點(diǎn)、中隔墻頂點(diǎn)及頂板中點(diǎn)形成的圓弧形。

    采用MIDAS/GEN建立實(shí)體單元模型進(jìn)行受力分析,為接近工程實(shí)際,取一40 m長(zhǎng)的施工段建模。上部基礎(chǔ)荷載(11 000 kN)采用均布荷載施加于實(shí)體單元節(jié)點(diǎn)上(考慮結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)的擴(kuò)散作用),作用于模型平面中部(20 m處),頂板同時(shí)施加10 m覆土土壓力、超載20 kN/m2及自身自重。采用彈簧支座模擬邊界約束及抗拔樁,彈簧剛度根據(jù)地質(zhì)勘查的基床系數(shù)賦予,土壓力及水壓力荷載施加于底板和側(cè)墻。為利于施加荷載及結(jié)構(gòu)分析,采用結(jié)構(gòu)的垂直方向與全局坐標(biāo)系的Z軸平行建模。區(qū)間斷面建模示意如圖1所示。本文針對(duì)中間孔最大跨的應(yīng)力結(jié)果進(jìn)行方案比較分析。

    圖1 區(qū)間斷面(建模)示意圖(mm)

    3.1 直墻平頂圓拱斷面方案

    直墻平頂圓拱斷面在上部結(jié)構(gòu)荷載及覆土壓力荷載作用下的最大主應(yīng)力如圖2所示。中間孔跨度約13 m,從應(yīng)力分布上看,厚板呈現(xiàn)單向板受力狀態(tài),截面受力類(lèi)似于加腋梁的受力狀態(tài),中間孔跨底部及支座頂部受拉。

    圖2 直墻平頂圓拱斷面在上部結(jié)構(gòu)荷載及覆土壓力荷載作用下的最大主應(yīng)力圖

    荷載作用下直墻平頂圓拱斷面X軸軸向應(yīng)力如圖3所示。

    圖3 荷載作用下直墻平頂圓拱斷面X軸軸向應(yīng)力圖

    從圖3可以看出,中間跨頂部支座受拉區(qū)寬度約占單孔跨度(13 m)的26%,底部受拉區(qū)寬度約占單孔跨度(13 m)的26%,結(jié)構(gòu)斷面上受拉區(qū)豎向分布占整體板厚的30%。

    結(jié)合MIDAS/GEN的計(jì)算結(jié)果,匯總中間孔應(yīng)力及變形數(shù)據(jù)如表1所示。

    表1 直墻平頂圓拱斷面應(yīng)力分析表

    表1中,Y軸向應(yīng)力是整個(gè)區(qū)間結(jié)構(gòu)縱向應(yīng)力(即垂直于線路方向)的體現(xiàn)。在整個(gè)頂板平面范圍內(nèi),上部結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)荷載在頂板縱向上有一定的影響范圍,設(shè)計(jì)時(shí)需確定具體的加強(qiáng)范圍。

    3.2 直墻圓拱斷面方案

    直墻圓拱斷面方案與直墻平頂圓拱斷面方案在同樣約束條件、同等荷載的情況下建模。其在上部結(jié)構(gòu)荷載及覆土壓力荷載作用下的最大主應(yīng)力如圖4所示,X軸軸向應(yīng)力如圖5所示。結(jié)合MIDAS/GEN的計(jì)算結(jié)果,匯總中間孔應(yīng)力及變形數(shù)據(jù)如表2所示。

    圖4 直墻圓拱斷面在上部結(jié)構(gòu)荷載及覆土壓力荷載作用下的最大主應(yīng)力圖

    表2 直墻圓拱斷面應(yīng)力分析表

    結(jié)合圖4、圖5和表2可知,直墻圓拱斷面方案中間孔頂部均呈現(xiàn)全跨壓應(yīng)力狀態(tài),底部受拉區(qū)寬度約占單孔跨度(13 m)的25%,結(jié)構(gòu)斷面上受拉區(qū)豎向分布僅占整體板厚的30%。

    圖5 荷載作用下直墻圓拱斷面X軸軸向應(yīng)力圖

    對(duì)比兩個(gè)方案的應(yīng)力分析結(jié)果,可以看出:

    (1)直墻平頂圓拱斷面方案在跨中底部的拉應(yīng)力比直墻圓拱斷面方案大38.3%,即同樣斷面厚度的情況下,直墻平頂圓拱斷面方案跨中底部受拉明顯。

    (2)直墻平頂圓拱斷面方案支座頂部出現(xiàn)拉應(yīng)力,直墻圓拱斷面方案支座頂部為壓應(yīng)力,即在同樣斷面厚度的情況下,直墻平頂圓拱斷面方案支座頂部受拉明顯。

    (3)直墻圓拱斷面方案的拱效應(yīng)較直墻平頂圓拱斷面方案明顯,更有利于受力,在上部轉(zhuǎn)換柱荷載作用范圍內(nèi),頂板95%的截面高度范圍均參與抗壓,更能充分發(fā)揮混凝土的抗壓優(yōu)勢(shì)。但與此同時(shí),因拱形斷面將上部荷載轉(zhuǎn)化為對(duì)中隔墻及側(cè)墻的水平推力,直墻圓拱斷面方案中隔墻剪應(yīng)力較直墻平頂圓拱斷面方案大,約大于直墻平頂圓拱斷面方案剪應(yīng)力的25%,對(duì)豎向構(gòu)件不利。

    (4)兩種方案在彈性位移方面相差不大,剛度相當(dāng)。

    總體來(lái)說(shuō),兩種方案應(yīng)力相當(dāng),剛度相當(dāng)。直墻平頂圓拱斷面方案支座頂部有拉應(yīng)力,直墻圓拱斷面方案無(wú)拉應(yīng)力。直墻圓拱斷面方案混凝土受壓利用得更充分,彎矩轉(zhuǎn)化為軸力更多,拱效應(yīng)更明顯。但從結(jié)構(gòu)概念來(lái)說(shuō),直墻平頂圓拱斷面方案頂板支座節(jié)點(diǎn)有加強(qiáng),更符合“強(qiáng)節(jié)點(diǎn)”的抗震設(shè)計(jì)概念,且本項(xiàng)目頂板上有較多的航站樓結(jié)構(gòu)基礎(chǔ),基礎(chǔ)底部需安裝隔振支座,頂板拉平利于上部結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)施工,也利于頂板結(jié)構(gòu)鋼筋綁扎和外包防水卷材施工。綜合上述因素,最終采用直墻平頂圓拱斷面方案進(jìn)行設(shè)計(jì)。

    4 實(shí)體單元應(yīng)力配筋

    本工程截面厚度較大,實(shí)體單元應(yīng)力配筋采用桿系單元模擬與實(shí)際受力狀態(tài)存在較大差別,因此,在采用平面桿系單元斷面設(shè)計(jì)的同時(shí),以實(shí)體單元分析作為補(bǔ)充校核。

    根據(jù)SL191-2008《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[12]第3.1.3條規(guī)定,可依據(jù)有限元軟件分析結(jié)果進(jìn)行承載力和正常使用條件的配筋計(jì)算和驗(yàn)算。由彈性力學(xué)分析方法求得截面的應(yīng)力圖形面積確定配筋數(shù)量,按應(yīng)力圖形面積計(jì)算配筋的公式為:

    (1)

    式中:K——安全系數(shù),取1.35;

    T——鋼筋承擔(dān)的拉力;

    B——梁寬(m);

    fy——鋼筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度(MPa)。

    針對(duì)非桿件體系的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)裂縫控制問(wèn)題,SL 191-2008《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》提出了采用限制鋼筋應(yīng)力的方式對(duì)裂縫進(jìn)行控制:

    σsk≤αsfyk

    (2)

    式中:fyk——鋼筋屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值,MPa;

    αs——考慮環(huán)境影響和荷載長(zhǎng)期作用的綜合影響系數(shù),取值范圍0.5~0.7,對(duì)一類(lèi)環(huán)境取大值,對(duì)四類(lèi)環(huán)境取小值。

    根據(jù)以上要求,對(duì)實(shí)體單元進(jìn)行裂縫配筋,控制鋼筋最大應(yīng)力來(lái)控制裂縫,當(dāng)彈性應(yīng)力圖形的受拉區(qū)高度小于結(jié)構(gòu)截面高度的2/3且截面邊緣最大拉應(yīng)力不大于0.45ftk時(shí),僅配置構(gòu)造鋼筋。對(duì)比SL 191-2008《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》和GB 5001-2010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[13]的裂縫計(jì)算公式,再次計(jì)算裂縫,同等條件下若達(dá)到同樣的裂縫寬度,水工規(guī)范需增加鋼筋面積。

    根據(jù)配筋量及鋼筋間距要求,配筋量較大處采用并筋的布置方式。由于拱軸力的作用明顯,截面配筋按壓彎構(gòu)件計(jì)算承載力及裂縫。配筋設(shè)計(jì)時(shí),在頂板高度范圍內(nèi)按一定間距配置鋼筋網(wǎng)片可從構(gòu)造上緩解大體積混凝土溫度收縮的影響,同時(shí)提高截面抗剪承載力。

    5 結(jié)束語(yǔ)

    本文通過(guò)對(duì)區(qū)間隧道頂板轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)選型的分析,得出以下結(jié)論:

    (1)在大跨度轉(zhuǎn)換集中荷載下,直墻平頂圓拱結(jié)構(gòu)受力更合理,可優(yōu)先選用。

    (2)在滿(mǎn)足工程耐久性設(shè)計(jì)前提下,可適當(dāng)提高混凝土強(qiáng)度等級(jí)來(lái)提高厚板抗沖切、抗剪切及抗彎承載力。但本工程截面尺寸較大,影響在施工及設(shè)計(jì)時(shí),需采取相應(yīng)的措施來(lái)控制大體積混凝土溫度應(yīng)力的影響。

    (3)直墻平頂圓拱結(jié)構(gòu)在控制結(jié)構(gòu)承載力、裂縫、撓度時(shí)更易滿(mǎn)足規(guī)范要求。

    (4)轉(zhuǎn)換厚板呈現(xiàn)三向受力狀態(tài),配筋設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)根據(jù)應(yīng)力配置鋼筋,并在剪應(yīng)力較大處設(shè)置單肢箍。

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