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    煤礦井下復(fù)雜頂板巷道支護(hù)工藝研究與應(yīng)用

    2021-03-15 02:21:48
    煤礦現(xiàn)代化 2021年2期
    關(guān)鍵詞:巖層泥巖錨索

    郝 宏 偉

    (山西煤炭運銷集團(tuán)簸箕掌煤業(yè)有限責(zé)任公司,山西 大同037000)

    0 引 言

    復(fù)雜地質(zhì)條件下軟巖巷道頂板支護(hù)技術(shù)一直是煤礦井下巷道掘進(jìn)支護(hù)所面臨的重點問題之一[1]。新村煤業(yè)現(xiàn)主采的3#煤層,煤層直接頂和直接底均為泥巖,其中直接頂巖層厚度平均4.9m,最巖層厚度達(dá)到8.8m,因直接頂泥巖層較厚,巷道掘進(jìn)期間采用錨網(wǎng)索支護(hù)時經(jīng)常出現(xiàn)錨固力達(dá)不到要求,支護(hù)效果非常差。以13111 工作面回風(fēng)巷為例,在巷道施工2~3個月后,巷道頂板出現(xiàn)了嚴(yán)重破碎變形,局部甚至出現(xiàn)了頂板離層、垮落現(xiàn)象。為解決巷道支護(hù)難題,現(xiàn)從理論研究、取樣分析、現(xiàn)場測試等方面進(jìn)行研究,在此研究的基礎(chǔ)上對巷道支護(hù)工藝進(jìn)行優(yōu)化改進(jìn),經(jīng)現(xiàn)場實測情況觀察,取得的效果比較好,具有很大的推廣應(yīng)用價值。

    1 工程概況

    1.1 煤層賦存特征

    13111 工作面位于新村煤業(yè)13 采區(qū)東翼,其掘進(jìn)的回風(fēng)順槽北部為13111 上底抽巷,南鄰已回采結(jié)束的13091 工作面,西部為23 采區(qū)軌道下山,東部為邊界保護(hù)煤柱。13111 回風(fēng)順槽沿煤層底板掘進(jìn),設(shè)計斷面為矩形斷面,巷道凈寬4.2m,凈高2.8m,設(shè)計走向長1 560m,該巷道主要用于13111 工作面回風(fēng)、運料及行人等。工作面埋深+439.7~+475.9m,平均457.3m,煤層賦存厚度2.5~4.8m,平均3.6m,煤層傾角5°~12°,平均8°。掘進(jìn)區(qū)域煤層疏松,屬于典型的松軟不穩(wěn)定煤層,煤層呈黑色,塊狀、粉末狀、鱗片狀,具玻璃光澤,半亮型煤。煤層變異指數(shù)60.7%,煤層可采性指數(shù)為1,煤層內(nèi)夾矸為泥巖,煤層結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性較差(煤層頂?shù)装鍘r性見表1)。

    表1 13111 工作面煤層頂?shù)装鍘r性情況表

    1.2 水文地質(zhì)特征

    通過對煤層頂?shù)装搴畬淤x水性、臨近老空區(qū)積水、斷層水、鉆孔水、地表水等地質(zhì)情況勘察和分析,13111 掘進(jìn)工作面水文地質(zhì)條件為中等型,工作面受頂板水、底板水、老空水、封孔不良鉆孔水影響較小,不受斷層水、地表水、陷落柱水影響。

    1.3 巷道支護(hù)情況

    13111 掘進(jìn)巷道采用錨桿索、錨網(wǎng)、鋼筋梯子梁進(jìn)行聯(lián)合支護(hù),頂部錨桿采用規(guī)格為Ф20mm×2 000mm 高強度錨桿,錨桿間排距為800 mm×900mm。巷道頂部錨索呈“2-2”布置,間排距1 600 mm×1 000mm,錨索采用Ф18.9mm×5 200mm 鋼絞線。巷道幫部錨桿采用規(guī)格為Ф20mm×2 000mm 高強度錨桿,錨桿間排距為900mm×900mm。

    1.4 巷道圍巖變化情況

    根據(jù)現(xiàn)場觀測和調(diào)研發(fā)現(xiàn),13111 掘進(jìn)工作面在采取原支護(hù)方式時,在掘進(jìn)2~3 個月以后,巷道頂部巖層開始產(chǎn)生裂隙,出現(xiàn)頂板離層、破碎、脫落等礦壓顯現(xiàn)顯現(xiàn),嚴(yán)重時還會出現(xiàn)錨桿、錨索斷裂、脫落,頂板大面積下沉、垮落現(xiàn)象,給井下掘進(jìn)作業(yè)帶來重大安全隱患。

    2 頂板巖性特征分析

    13111 掘進(jìn)工作面直接頂板為泥巖,通過利用X射線衍射圖譜對頂板巖石特征進(jìn)行分析可知,該礦井頂板泥巖結(jié)構(gòu)成分中,石英石、高嶺石等礦物成分占比較大,如圖1 所示。

    圖1 巷道頂板泥巖試樣X 射線衍射圖譜

    為試驗頂板泥巖遇水和風(fēng)化作用后變化特征,選取頂板泥巖試樣進(jìn)行試驗,通過連續(xù)充水-風(fēng)干4 個循環(huán)的破壞作用,產(chǎn)生了如圖2 所示的崩解過程。圖2(a)為頂板泥巖的初始狀態(tài),在經(jīng)過2 個循環(huán)的充水-風(fēng)干作用以后,巖石結(jié)構(gòu)開始發(fā)生了如圖2(b)所示的變化,開始出現(xiàn)破裂、脫落現(xiàn)象;在經(jīng)過3 個循環(huán)的破壞作用后,將近有一半的巖層出現(xiàn)全部崩裂離體現(xiàn)象,如圖2(c);在經(jīng)過第4 個循環(huán)的作用之后,整個巖石試樣全部出現(xiàn)破碎、崩裂現(xiàn)象,如圖2(d)所示。

    圖3 為使用電鏡圖掃描頂板泥巖試樣產(chǎn)生的圖像,由圖3 中可以看出,高嶺石、綠脫石和伊利石在泥巖中所占成分最多,它們之間相互穿插、毫無規(guī)則的堆積和分布,整個巖石結(jié)構(gòu)體已經(jīng)沒有一定的定向性,且其中產(chǎn)生了明顯的裂隙。

    圖2 頂板泥巖試樣破壞變化過程

    圖3 巖石泥巖電鏡掃描圖

    通過以上研究分析,13111 掘進(jìn)巷道頂板巖層中高嶺石、石英石等黏土類礦物質(zhì)含量較大,該類礦物質(zhì)易吸水,且吸水后極易出現(xiàn)膨脹變形,對泥巖內(nèi)部結(jié)構(gòu)產(chǎn)生裂隙發(fā)育。當(dāng)巷道掘進(jìn)施工后,巷道圍巖受掘進(jìn)破壞影響造成應(yīng)力重新分布,導(dǎo)致巷道頂板泥巖內(nèi)部結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的裂隙增多,并發(fā)生擴(kuò)展、貫通,從宏觀上顯示為泥巖內(nèi)部產(chǎn)生明顯裂隙。

    3 巷道支護(hù)優(yōu)化

    由以上分析研究可知,巷道整體結(jié)構(gòu)發(fā)生失穩(wěn)主要原因是由于巷道頂部泥巖層的不穩(wěn)定性造成的[2],頂板泥巖層的松軟、易破碎的特性造成錨網(wǎng)支護(hù)時巷道頂板錨桿性較差,巷道圍巖結(jié)構(gòu)強度弱,抗拉能力差,同時因泥巖層吸水性強,且遇水發(fā)生膨脹變形,因此出現(xiàn)了巷道支護(hù)體失效,巷道出現(xiàn)破壞變形現(xiàn)象[3-4],急需對原巷道支護(hù)方式進(jìn)行優(yōu)化以控制巷道圍巖變形,保證安全生產(chǎn)。

    3.1 巷道斷面設(shè)計優(yōu)化

    對原巷道設(shè)計斷面尺寸4 200mm×2 800mm 進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整為4 400mm×3 000mm,即將原巷道兩幫各刷寬100mm,巷道高度增加200mm,從而為巷道掘進(jìn)后噴漿預(yù)留出足夠的空間。同時,由于3#煤層巷道頂板還存在400~600mm 厚的偽頂,其極為破碎,掘進(jìn)支護(hù)過程中極難控制,而且巷道直接底板也是泥巖層,其也具有遇水膨脹、裂隙發(fā)育明顯等特征,因此,將原設(shè)計巷道沿底掘進(jìn)改為破偽頂和破底板巖層進(jìn)行施工。

    3.2 巷道頂板支護(hù)參數(shù)優(yōu)化

    1)噴漿護(hù)表。為防止巷道掘進(jìn)巖層裸露后風(fēng)化侵蝕變形,采取在巷道掘進(jìn)后滯后迎頭15~20m 對巷道頂部和幫部巖層表面噴射混泥土進(jìn)行封閉保護(hù),噴漿厚度要求巷道頂部50mm,幫部上方200mm,中間及下部50mm。

    2)支護(hù)體優(yōu)化。采取增加錨桿直徑和增長錨索長度的方式增加巷道整體支護(hù)強度。采用Ф22mm×2 400mm 左旋無縱筋錨桿代替原 Ф20mm×2 000mm 高強度錨桿。同時為加強巷道幫角處圍巖控制,將巷道兩幫肩窩處的錨桿角度均傾斜25°。將巷道頂部原采用的Ф18.9mm×5 200mm 錨索更換成Ф18.9mm×7 200mm 的錨索進(jìn)行支護(hù),巷道頂部兩邊的錨索角度由垂直方向更改為向左右兩幫傾斜20°布置。將原采用的鐵絲網(wǎng)更換為Ф6.5mm×1 000mm×2 000mm 的鋼筋點焊金屬網(wǎng),支護(hù)體優(yōu)化后支護(hù)圖如圖4。

    圖4 巷道支護(hù)設(shè)計對比圖

    4 巷道支護(hù)工藝優(yōu)化效果分析

    4.1 試驗數(shù)值分析

    如圖5,為13111 掘進(jìn)巷道采用優(yōu)化后的支護(hù)方案后,巷道圍巖破裂變形及所受的剪切力變化過程。由圖中可見,在巷道剛開始成形階段,錨桿和錨索所承載的剪應(yīng)力成均勻分布,巷道整體變形比較協(xié)調(diào),巷道支護(hù)體結(jié)構(gòu)比較穩(wěn)定,對巷道圍巖變形能夠產(chǎn)生有效控制作用;當(dāng)壓力增大到10MPa 后,巷道兩幫頂角開始出現(xiàn)受力變形,產(chǎn)生了一定的裂隙;當(dāng)壓力增大到15MPa 時,巷道頂部錨索對圍巖剪應(yīng)力仍然能夠起到承載作用,并能夠?qū)⑾锏绹鷰r上部頂角的塑性變形線切斷,從而在巷道頂板上部形成一個對巷道圍巖剪應(yīng)力具有一定承載能力和影響范圍的巷道承載體結(jié)構(gòu)。因此,采用優(yōu)化后的支護(hù)設(shè)計方案對巷道圍巖變形能夠起到很好的控制作用。

    圖5 巷道圍巖破裂變形演變過程

    4.2 工程實測分析

    在13111 上順槽掘進(jìn)巷道采用優(yōu)化后的支護(hù)設(shè)計方案后,在工作面回采過程中,對上順槽巷道圍巖變化情況進(jìn)行了現(xiàn)場實測,通過現(xiàn)場實時動態(tài)觀測情況,繪制如下圖6 曲線。

    圖6 13111 工作面巷道圍巖受力變形監(jiān)測曲線圖

    由圖6 可以看出,在工作面推進(jìn)過程中,工作面距離測點40m 以外時,巷道頂部和幫部移近量不明顯;在工作面距離測點40m 位置時,巷道頂部及幫部圍巖移近量開始出現(xiàn)急劇增大現(xiàn)象;當(dāng)工作面推進(jìn)至測點位置時,巷道頂板下沉量共計達(dá)到375mm,巷道兩幫移近量共計達(dá)到255mm。由以上觀測情況可知,采用優(yōu)化后的支護(hù)設(shè)計方案后,巷道圍巖移近量未超出規(guī)定值,巷道能夠滿足安全回采需要。同時,通過現(xiàn)場實測和調(diào)研發(fā)現(xiàn),工作面巷道整體結(jié)構(gòu)較為穩(wěn)定,頂板未出現(xiàn)冒頂、垮落現(xiàn)象,巷道返修率大大降低,從而極大提高了礦井回采效率,降低了成本投入。

    5 結(jié) 語

    1)頂板泥巖層結(jié)構(gòu)內(nèi)富含黏土類礦物質(zhì)成分,極易遇水發(fā)生膨脹變形且裸露表層極易受風(fēng)化侵蝕,圍巖內(nèi)部結(jié)構(gòu)裂隙發(fā)育增大。

    2)通過對巷道施工斷面、支護(hù)參數(shù)、支護(hù)工藝等進(jìn)行優(yōu)化改進(jìn),提出了合理的巷道支護(hù)設(shè)計方案用于控制巷道圍巖變形。

    3)采用優(yōu)化后的支護(hù)設(shè)計方案后,13111 巷道在掘進(jìn)和回采過程中,巷道圍巖變形在可控范圍之內(nèi),巷道結(jié)構(gòu)整體性較好,確保了工作面安全高效回采。

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