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    薄壁環(huán)形UO2芯塊燒結(jié)變形研究

    2021-03-01 09:01:36豪,廖賓,陳
    鈾礦冶 2021年1期
    關(guān)鍵詞:芯塊生坯倒角

    付 豪,廖 賓,陳 煜

    (中核建中核燃料元件有限公司,四川 宜賓 644000)

    環(huán)形UO2芯塊制備工藝屬于核燃料循環(huán)中的陶瓷燃料芯塊制造領(lǐng)域。相比于實(shí)心芯塊,環(huán)形燃料具有內(nèi)、外雙層包殼,其表面積與體積的比值更大,且能夠內(nèi)外同時(shí)傳熱,具有更好的導(dǎo)熱性[1]15-19,可提高堆芯功率20%~50%[2]35。環(huán)形燃料在技術(shù)性和安全性方面可行[3-4],且其經(jīng)濟(jì)性也比實(shí)心燃料更具吸引力,是未來(lái)核電燃料發(fā)展的方向之一。為提高燃料組件的功率[5]285和導(dǎo)熱效率,環(huán)形燃料芯塊多為薄壁芯塊。燒結(jié)變形會(huì)嚴(yán)重影響核燃料芯塊的直徑變化,芯塊容易出現(xiàn)兩端大、中間小的情況,直接影響磨削過(guò)程。對(duì)薄壁芯塊而言,直徑變形會(huì)影響到中心孔徑,導(dǎo)致中心孔不同位置的尺寸出現(xiàn)差異。開(kāi)展薄壁環(huán)形UO2芯塊燒結(jié)變形,分析燒結(jié)變形的影響因素,并解決其對(duì)環(huán)形燃料芯塊制備產(chǎn)生的影響,為環(huán)形燃料芯塊的生產(chǎn)制備提供技術(shù)儲(chǔ)備。

    1 芯塊燒結(jié)變形研究

    1.1 生坯芯塊燒結(jié)變形機(jī)理

    在實(shí)心芯塊成型過(guò)程中,由于粉末成型過(guò)程中生坯與陰模表面的磨擦,導(dǎo)致成型壓力沿柱向從兩端向中間逐漸降低。生坯密度與成型壓力為正相關(guān)關(guān)系,生坯沿柱向的密度變化可表示為[1]201

    (1)

    式中:ρ0—端面處的生坯密度,g/cm3;ω—側(cè)壓力系數(shù);f—生坯與模具的摩擦系數(shù);l—柱面距離端面的距離,mm;Dm—陰模直徑,mm;Dz—中心桿直徑,mm;B—常數(shù),取0.10。

    如不考慮生坯密度對(duì)燒結(jié)芯塊密度的影響,在燒結(jié)塊柱向和徑向收縮無(wú)明顯差異的情況下,燒結(jié)塊沿柱向的直徑變化關(guān)系為

    (2)

    式中:D—距端面l′處的燒結(jié)塊外徑或內(nèi)徑,mm;D0—端面處的生坯塊外徑或內(nèi)徑,mm;ρ1—距端面l處的生坯密度,g/cm3;l′—距端面處的距離(以區(qū)分生坯塊距端面的距離l),mm;其余符號(hào)同前。

    環(huán)形芯塊收縮后柱面出現(xiàn)嚴(yán)重的“細(xì)腰”變形,這種變形可用式(2)表述。由于內(nèi)外層摩擦作用,這種變形比實(shí)體芯塊嚴(yán)重。環(huán)形芯塊“細(xì)腰”變形增加了磨削余量,對(duì)于本身強(qiáng)度較低的薄壁環(huán)形芯塊而言,在磨削過(guò)程中更易出現(xiàn)掉塊和磨不上的情況。

    1.2 過(guò)篩和研磨處理對(duì)燒結(jié)變形的影響

    經(jīng)過(guò)篩[1]329和研磨處理的UO2粉末更加細(xì)化,形態(tài)也更加簡(jiǎn)單,有利于提高生坯密度的均勻性,降低生坯芯塊的燒結(jié)變形程度。對(duì)粉末進(jìn)行過(guò)篩和研磨等處理后,制備不同高度的生坯環(huán)形芯塊,試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表1。研磨時(shí)間為30 min,采用孔徑0.20 mm(80目)篩網(wǎng)過(guò)篩,陰模直徑為16.70 mm,沖頭倒角寬度為0.72 mm。成型壓力為3.0 kN。試驗(yàn)原料中還添加了20%的U3O8、0.1%的草酸銨、0.1%的PEG8000和0.3%的阿克臘。

    表1 研磨和過(guò)篩處理對(duì)芯塊制備的影響

    從表1可看出,對(duì)UO2粉末進(jìn)行過(guò)篩和研磨處理對(duì)于改善生坯芯塊的燒結(jié)變形,效果并不明顯。這主要是由于數(shù)顯千分尺的測(cè)量頭較大(直徑為6.0 mm),采用接觸式測(cè)量時(shí)具有較大的誤差。為準(zhǔn)確測(cè)量粉末預(yù)處理工藝對(duì)生坯芯塊燒結(jié)變形的影響,需用顯微鏡對(duì)芯塊進(jìn)行非接觸式測(cè)量,測(cè)量方法如圖1所示。

    圖1 用顯微觀鏡測(cè)量燒結(jié)芯塊示意圖

    測(cè)量時(shí)先找好燒結(jié)塊柱向中心截面的對(duì)稱軸X,以及倒角平面與芯塊柱面的交平面Y,設(shè)X與Y交于點(diǎn)O。從點(diǎn)O開(kāi)始,每隔1 mm測(cè)量1次燒結(jié)芯塊的外徑。圖中測(cè)得距離端部l處的直徑為D。對(duì)不同預(yù)處理粉末制備的芯塊外徑進(jìn)行測(cè)量,結(jié)果見(jiàn)表2??梢钥闯?,矮芯塊外徑變性極差明顯小于高芯塊;用過(guò)篩和研磨處理后的粉末制備的芯塊,其外徑極差值均有一定減小,減少量大約在40~50 μm,表明過(guò)篩和研磨處理能在一定程度降低生坯芯塊的燒結(jié)變形程度。

    2 生坯芯塊燒結(jié)變形對(duì)模具設(shè)計(jì)的影響

    由于用UO2粉末制備的環(huán)形生坯芯塊燒結(jié)變形嚴(yán)重,因此芯塊在進(jìn)行外圓磨削時(shí)需要較大的磨削余量。芯塊磨削余量一般控制在0.15~0.20 mm較為合適,這樣既能保證芯塊滿足磨削條件也能有效降低廢品率。當(dāng)芯塊高度為14 mm時(shí),燒結(jié)塊變形極差最高可達(dá)0.254 mm(表2),芯塊在最小處的直徑(13.576 mm)小于外徑指標(biāo)中值(13.630 mm),芯塊不能滿足外徑磨削要求。要求制備的芯塊高度為10.00~15.00 mm,高度中值為12.50 mm。圖2為高度約12.50 mm的環(huán)形磨削芯塊;磨削外徑技術(shù)要求為(13.630±0.012)mm,按中值13.630 mm控制??梢钥闯?,高度約12.50 mm的芯塊依然有明顯沒(méi)被磨削的痕跡。試驗(yàn)表明,在陰模直徑16.70 mm、沖頭倒角寬度0.72 mm的條件下,制備的環(huán)形芯塊不能滿足磨削要求。

    表2 不同預(yù)處理粉末制備芯塊外徑沿柱向變化

    圖2 高度中值環(huán)形芯塊磨削外觀

    模具的尺寸設(shè)計(jì)必須滿足磨削芯塊設(shè)計(jì)尺寸指標(biāo)要求。對(duì)環(huán)形燃料芯塊來(lái)講,其主要尺寸為外徑和內(nèi)徑,由陰模直徑和中心桿直徑確定。

    陰模直徑與芯塊外徑要求、彈性后效、燒結(jié)收縮率和磨削余量有關(guān),計(jì)算公式為[4]158

    (3)

    式中:Dm—陰模直徑,mm;Dw—芯塊外徑,mm;Δ—磨削余量;α—燒結(jié)收縮率;β—彈性后效。

    芯塊的磨削余量應(yīng)包括需磨掉的氧化層厚度和芯塊變形極差兩部分,對(duì)雙向壓制成型可用式(4)計(jì)算:

    (4)

    式中:h—芯塊高度,mm;Dw0—芯塊端面處的生坯外徑,mm;Dwr—燒結(jié)塊需磨掉的氧化層厚度,mm。

    由于磨削余量Δ和陰模直徑Dm相互關(guān)聯(lián),因而式(4)的磨削余量計(jì)算只是對(duì)式(3)中假定磨削余量的修正,此處Dm仍采用式(3)的結(jié)果,陰模直徑需重新計(jì)算。

    假定芯塊端面處的內(nèi)徑大小為技術(shù)指標(biāo)的中值,且生坯燒結(jié)后在徑向不同位置收縮大小一致,則端面處的芯塊生坯外徑的計(jì)算公式為

    (5)

    為方便計(jì)算,假設(shè)外徑變形極差與生坯直徑的比值為S,則有

    (6)

    (7)

    因此,陰模直徑的計(jì)算公式為

    (8)

    通過(guò)式(8)的外徑極差反推計(jì)算,ω與f的乘積約為0.04。假定B為0.1,需磨掉的氧化層厚度Dwr為0.015 mm。在設(shè)定的中心桿直徑和密度參數(shù)指標(biāo)下,對(duì)不同高度的芯塊,采用式(7)和式(8),計(jì)算所需磨削余量和陰模直徑,結(jié)果見(jiàn)表3。

    表3 沖頭倒角寬度和陰模直徑設(shè)計(jì)與高度的關(guān)系

    從表3可知,陰模直徑為16.7 mm的模具不能滿足磨削要求。陰模直徑應(yīng)設(shè)計(jì)為16.8 mm。環(huán)形芯塊磨削余量的增加,導(dǎo)致端部磨削量增大,可能導(dǎo)致芯塊倒角寬度不能滿足技術(shù)指標(biāo)要求。此時(shí)燒結(jié)塊倒角寬度應(yīng)為磨削余量的一半與倒角指標(biāo)中值的和,因此沖頭倒角寬度計(jì)算公式應(yīng)為

    (9)

    式中:L0—沖頭倒角寬度,mm;L—芯塊倒角寬度指標(biāo)中值,mm。

    芯塊的倒角寬度要求為0.42~0.72 mm,中寬度值為0.57 mm,采用式(9)計(jì)算沖頭倒角寬度(表3)??梢钥闯?,沖頭倒角寬度設(shè)計(jì)在0.86 mm左右,才能使高度為15 mm的芯塊倒角寬度處于指標(biāo)中值附近。因此,當(dāng)陰模直徑設(shè)計(jì)為16.8 mm、沖頭倒角寬度設(shè)計(jì)為0.86 mm時(shí),可大大減少因高度波動(dòng)引起的廢品率。

    3 燒結(jié)芯塊內(nèi)徑變形對(duì)包殼設(shè)計(jì)的影響

    對(duì)由過(guò)篩和研磨預(yù)處理后的粉末制備的環(huán)形芯塊,進(jìn)行內(nèi)徑變形量測(cè)量,測(cè)量?jī)x器為φ9.5 mm的內(nèi)徑機(jī)械比較儀,測(cè)量結(jié)果見(jiàn)表4。

    表4 用內(nèi)徑比較儀測(cè)得的芯塊內(nèi)徑變形量

    由表4可知,由UO2粉末制備的環(huán)形芯塊,其內(nèi)徑最窄處比端口處小得多,芯塊高度越高,內(nèi)徑變形量越大。在燒結(jié)塊內(nèi)徑不磨削的情況下,這種差異必然對(duì)內(nèi)包殼管的設(shè)計(jì)產(chǎn)生影響,產(chǎn)生嚴(yán)重的PCI效應(yīng)[6]20。對(duì)環(huán)形芯塊進(jìn)行內(nèi)徑控制時(shí),如不能對(duì)內(nèi)徑進(jìn)行磨削,則控制測(cè)量的環(huán)形芯塊內(nèi)徑只是芯塊兩端的內(nèi)徑。

    組件內(nèi)包殼外徑設(shè)計(jì)尺寸計(jì)算公式為

    (10)

    其中:Dcln—內(nèi)包殼設(shè)計(jì)外徑尺寸;Dn0—芯塊內(nèi)徑技術(shù)指標(biāo)中值;ΔDn—內(nèi)徑波動(dòng)可控范圍上限;ΔDra—內(nèi)徑變形極差值;ΔDga—芯塊與包殼的設(shè)計(jì)間隙。

    內(nèi)徑變形極差ΔDra計(jì)算公式為

    ΔDra=S×Dz×(1+β)。

    (11)

    S的意義為內(nèi)徑變形極差與生坯內(nèi)徑的比值,可按式(10)進(jìn)行計(jì)算。在設(shè)計(jì)的密度參數(shù)和模具尺寸下,假定ω×f=0.04,B=0.10,彈性后效[6]156β=0.7%,按式(11)可計(jì)算出芯塊內(nèi)徑變形極差。同時(shí),按設(shè)計(jì)要求,芯塊內(nèi)徑控制中值為9.45 mm;假定芯塊內(nèi)徑可控范圍上限為0.05 mm,芯塊內(nèi)壁與內(nèi)包殼的設(shè)計(jì)間隙[6]61為0.084 mm。由式(2)可計(jì)算出內(nèi)包殼外徑的設(shè)計(jì)尺寸,結(jié)果見(jiàn)表5。

    表5 燃料內(nèi)包殼設(shè)計(jì)尺寸和芯塊高度設(shè)計(jì)的關(guān)系

    從表5可知,隨著芯塊高度增加,環(huán)形芯塊內(nèi)徑變形極差增加,內(nèi)包殼的設(shè)計(jì)外徑相應(yīng)變小。考慮到假定芯塊內(nèi)徑可控范圍上限為0.05 mm,芯塊內(nèi)壁與內(nèi)包殼的設(shè)計(jì)間隙0.084 mm;則內(nèi)包殼外徑設(shè)計(jì)尺寸應(yīng)比環(huán)形芯塊內(nèi)徑指標(biāo)至少小0.311 mm。

    4 結(jié)論

    過(guò)篩和研磨處理能降低生坯芯塊的燒結(jié)變形程度。環(huán)形芯塊燒結(jié)變形會(huì)對(duì)芯塊外徑和倒角寬度產(chǎn)生影響,要使薄壁環(huán)形芯塊滿足外徑磨削要求的(13.63±0.012)mm,陰模直徑需從16.70 mm提高到16.80 mm,沖頭倒角寬度需從0.72 mm提高到0.86 mm。

    由于環(huán)形芯塊內(nèi)壁也存在明顯的燒結(jié)變形,在內(nèi)徑不經(jīng)磨削的情況下,為保證芯塊在反應(yīng)堆內(nèi)的及時(shí)傳熱,同時(shí)保證芯塊與內(nèi)包殼不產(chǎn)生嚴(yán)重的機(jī)械相互作用,內(nèi)包殼外徑設(shè)計(jì)尺寸應(yīng)比環(huán)形芯塊內(nèi)徑指標(biāo)至少小0.311 mm。

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