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    八角切圓塔式鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)研究

    2021-02-28 09:41:12關(guān)風(fēng)一束繼偉張振杰
    黑龍江電力 2021年6期
    關(guān)鍵詞:噴口結(jié)焦磨煤機(jī)

    宋 浩,關(guān)風(fēng)一,束繼偉,張振杰,冷 杰

    (1.國家電投集團(tuán)東北電力有限公司,沈陽 110181; 2.國網(wǎng)遼寧省電力有限公司電力科學(xué)研究院,沈陽 110006;3.國網(wǎng)黑龍江省電力有限公司電力科學(xué)研究院,哈爾濱 150030)

    0 引 言

    某發(fā)電廠2號鍋爐為德國某公司生產(chǎn)的亞臨界、一次上升、中間再熱直流鍋爐,與600 MW汽輪機(jī)組相配套。該鍋爐于2013年完成了優(yōu)化改造,主要包括低氮燃燒器改造、空氣分級燃燒改造、水冷壁延長改造以及煙氣脫硝改造等項(xiàng)目。自從2014年3月15日2號機(jī)組正式啟動后,鍋爐結(jié)焦?fàn)顩r日趨嚴(yán)重,熔融狀態(tài)“爐渣”不斷下落,在爐排中間的渣井覆蓋角(俗稱大鼻子)上堆積,逐漸形成大面積的焦床。7月9日由于渣井覆蓋角上方結(jié)焦嚴(yán)重,嚴(yán)重危及設(shè)備和人身安全,2號機(jī)組被迫停運(yùn)進(jìn)行除焦工作。2號機(jī)組于7月15日除焦完畢后重新并網(wǎng)發(fā)電,7月16日機(jī)組帶550 MW負(fù)荷后,渣井覆蓋角上方開始堆焦,并有大量熔融狀態(tài)“爐渣”流下,考慮到設(shè)備及人身安全,2號機(jī)組負(fù)荷降到400 MW運(yùn)行。渣井覆蓋角上結(jié)焦問題,已經(jīng)嚴(yán)重影響到2號機(jī)組的發(fā)電任務(wù)及安全運(yùn)行。

    在現(xiàn)有設(shè)備狀態(tài)下,為了解決渣井覆蓋角上結(jié)焦問題,同時提升2號機(jī)組帶負(fù)荷能力,現(xiàn)以2號鍋爐為研究對象,進(jìn)行燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)研究。

    1 設(shè)備性能與改造概述

    該發(fā)電廠2號機(jī)組是中國由德國引進(jìn)的第一臺600 MW火力發(fā)電機(jī)組,2號機(jī)組鍋爐為亞臨界、一次上升、中間再熱直流鍋爐,采用室內(nèi)塔式布置,四級過熱器、二級再熱器、二級省煤器懸掛在爐膛上方。

    鍋爐主要設(shè)計(jì)參數(shù)見表1,表2為設(shè)計(jì)燃料特性。設(shè)計(jì)燃料為褐煤,采用風(fēng)扇磨負(fù)壓直吹式制粉系統(tǒng),平衡通風(fēng)。空氣預(yù)熱器為風(fēng)罩回轉(zhuǎn)型二分倉空氣預(yù)熱器,空氣預(yù)熱器直徑為14.0 m,型號為Vu14.0-/0.45+1.2+0.45WT。單臺鍋爐共計(jì)配置8臺S70.45型風(fēng)扇磨煤機(jī),均勻布置在鍋爐四周,靠近鍋爐每側(cè)墻布置有2臺風(fēng)扇磨煤機(jī)。24組直流燃燒器呈3層8角布置,現(xiàn)每臺磨煤機(jī)帶一個角的3組5個一次風(fēng)噴嘴(最上層第6層一次風(fēng)噴嘴已封堵),采用八角切向燃燒方式,磨煤機(jī)進(jìn)口由熱風(fēng)、冷爐煙和熱爐煙的混合介質(zhì)來干燥煤粉,鍋爐帶B-MCR負(fù)荷時7運(yùn)1備。爐膛冷灰斗底部出渣設(shè)備采用液壓推進(jìn)式爐排,濕式機(jī)械式刮板撈渣機(jī)。除灰設(shè)備經(jīng)改造后采用4臺四電場電氣除塵器。

    表1 鍋爐主要設(shè)計(jì)參數(shù)Table 1 Main design parameters of boiler

    表2 設(shè)計(jì)燃料特性Table 2 The characteristics of design fuel

    2013年鍋爐進(jìn)行了改造,采用八角布置、五層噴口,對燃燒器重新設(shè)計(jì)尺寸;增加一組SOFA(燃盡風(fēng))噴口;除渣裝置整體下移2 m,并對空氣預(yù)熱器及水冷壁進(jìn)行了改造等。改造前后主要結(jié)構(gòu)參數(shù)變化見表3,改造后噴口型式如圖1所示。

    表3 改造前后主要參數(shù)變化Table 3 Changes of main parameters before and after ttransformation

    圖1 改造后強(qiáng)化著火型煤粉噴嘴Fig.1 Enhanced ignition pulverized coal nozzle after modification

    2 燃燒優(yōu)化調(diào)整

    2.1 煤粉細(xì)度調(diào)整試驗(yàn)

    通常情況下,煤粉細(xì)度過小,極易造成煤粉著火提前,造成火焰中心偏低,噴口結(jié)焦或燒損;相反,煤粉細(xì)度過大,會推遲煤粉著火,拉長煤粉燃盡的時間,造成灰渣可燃物含量升高[1-3]。試驗(yàn)?zāi)康氖橇私猱?dāng)前磨煤機(jī)出口分離器擋板調(diào)整改變煤粉細(xì)度后,對渣井覆蓋角處結(jié)焦的緩解程度。

    分離器上、下?lián)醢彘_度保持30°和70°時,運(yùn)行磨煤機(jī)的煤粉細(xì)度R90平均為58%。就同一臺磨煤機(jī)5根粉管內(nèi)煤粉分配比例來看,1號、3號、4號和7號磨煤機(jī)的中下層噴口對應(yīng)粉管內(nèi)煤粉量普遍較少,粉量所占比例僅為7%~14%;而5號和8號磨煤機(jī)的下下層噴口對應(yīng)粉管內(nèi)煤粉量較少,粉量所占比例僅為10%。在此基礎(chǔ)上為適當(dāng)降低煤粉細(xì)度,將投運(yùn)磨煤機(jī)出口分離器上、下?lián)醢彘_度關(guān)至40°和80°,調(diào)整分離器擋板時2號機(jī)組帶420 MW負(fù)荷運(yùn)行,2號和6號制粉系統(tǒng)停運(yùn)。

    將分離器上、下?lián)醢彘_度調(diào)至40°和80°時,運(yùn)行磨煤機(jī)的煤粉細(xì)度R90平均為55%??梢?,分離器上、下?lián)醢彘_度由30°/70°關(guān)至40°/80°后,煤粉細(xì)度R90變化不大,僅下降了3%。另外,就同一臺磨煤機(jī)5根粉管內(nèi)煤粉分配比例來看,變化不大。

    2.2 一次風(fēng)速試驗(yàn)

    一次風(fēng)速偏差容易造成爐膛內(nèi)熱負(fù)荷分布不均,嚴(yán)重時出現(xiàn)結(jié)焦等問題[4-7]。試驗(yàn)?zāi)康氖钱?dāng)分離器上、下?lián)醢彘_度為40°和80°時,實(shí)測燃燒器噴口的一次風(fēng)速大小,為下一步調(diào)整提供參考依據(jù)。

    分離器上下?lián)醢彘_度調(diào)至40°和80°、采用5層噴口運(yùn)行時,一次風(fēng)噴口風(fēng)速基本在20~21.8 m/s,平均噴口風(fēng)速為20.9 m/s,高出此次改造后設(shè)計(jì)噴口風(fēng)速近4 m/s。另外,就同層一次風(fēng)噴口風(fēng)速偏差來看,8號磨的上層噴口風(fēng)速偏差較大,偏差率為8%;7號磨、8號磨中上層噴口風(fēng)速偏差率分別為15.3%、10.3%。而中下層和下上層噴口風(fēng)速偏差率基本5%以內(nèi),屬于合理范圍[8-10]。

    2.3 關(guān)閉下下層一次風(fēng)噴口試驗(yàn)

    關(guān)閉下下層噴口情況下,對機(jī)組運(yùn)行參數(shù)以及現(xiàn)象進(jìn)行觀察,發(fā)現(xiàn)機(jī)組運(yùn)行狀態(tài)良好,渣井覆蓋角結(jié)焦現(xiàn)象明顯緩解。

    單從渣井覆蓋角附近實(shí)測火焰溫度來看,400 MW 時實(shí)測火焰溫度平均值1 190 ℃,500 MW和550 MW時火焰溫度基本在960 ℃附近,下降了近230 ℃。關(guān)閉下下噴口后,火焰亮度也從原來的明亮刺眼變成暗黃色,渣井覆蓋角上熔融狀灰渣也消失。

    下下層噴口關(guān)閉后,采用4層噴口運(yùn)行時,一次風(fēng)噴口風(fēng)速基本在23~27 m/s,平均噴口風(fēng)速為25 m/s,比采用5噴口運(yùn)行時噴口風(fēng)速高了4 m/s,比此次改造后設(shè)計(jì)噴口風(fēng)速高了8 m/s,灰渣可燃物含量平均為0.59%和1.92%,較調(diào)整前大幅度下降,鍋爐經(jīng)濟(jì)性明顯升高。

    2.4 關(guān)閉其他層噴口試驗(yàn)

    關(guān)閉下下噴口:最高帶550 MW連續(xù)運(yùn)行,過熱器、再熱器減溫水量分別為195 t/h、55 t/h,排煙溫度高時為167 ℃,而渣井覆蓋角附近溫度950 ℃,未見熔融狀灰渣,明顯變暗。

    關(guān)閉中上噴口:400 MW附近,渣井覆蓋角附近溫度在1 210~1 220 ℃,熔融狀灰渣明顯,刺眼,發(fā)亮,短時間即恢復(fù)關(guān)下下噴口。

    關(guān)閉中下噴口:400 MW附近,渣井覆蓋角附近溫度在1 210~1 230 ℃,熔融狀灰渣明顯,刺眼,發(fā)亮,短時間即恢復(fù)關(guān)下下噴口。

    關(guān)閉下上噴口:500 MW連續(xù)運(yùn)行9 h,渣井覆蓋角附近溫度1 130 ℃,熔融狀灰渣出現(xiàn),火焰亮度大。比關(guān)閉中層噴口好轉(zhuǎn),但不如關(guān)下下噴口。

    若僅是噴口風(fēng)速低造成的渣井覆蓋角結(jié)焦,理論上關(guān)閉上述4層噴口其中一個,鍋爐嚴(yán)重結(jié)焦都會有明顯的緩解;但當(dāng)前試驗(yàn)結(jié)果是關(guān)閉下下噴口效果最好,下上層噴口次之,中上和中下層噴口關(guān)閉運(yùn)行時效果最差。分析其原因有幾方面:

    a.中層噴口和下上噴口風(fēng)量擋板無電動執(zhí)行機(jī)構(gòu)導(dǎo)致關(guān)閉不嚴(yán)。

    b.風(fēng)量擋板結(jié)構(gòu)原因有較大縫隙。

    c.渣井覆蓋角上焦塊始終未能根除,提供未燃盡渣塊的著火源。

    2.5 驗(yàn)證性試驗(yàn)

    由于之前調(diào)整試驗(yàn)期間渣井覆蓋角上焦塊一直未能根除,占據(jù)著爐膛空間,對鍋爐運(yùn)行及關(guān)一次風(fēng)噴口試驗(yàn)帶來一定的影響,故電廠利用停爐期間對渣井覆蓋角處的焦塊進(jìn)行了清除,重新啟爐之后進(jìn)行了關(guān)閉下下一次風(fēng)噴口的情況下帶600 MW負(fù)荷試驗(yàn)。

    機(jī)組沒有出現(xiàn)超溫、超壓、結(jié)焦等影響機(jī)組安全運(yùn)行的因素,機(jī)組能夠在關(guān)閉下下層一次風(fēng)噴口的情況下長時間滿負(fù)荷運(yùn)行。

    3 結(jié) 語

    1)改造后造成渣井覆蓋角處結(jié)焦的可能原因是一次風(fēng)噴口及送粉管道結(jié)構(gòu)尺寸發(fā)生變化,導(dǎo)致風(fēng)扇磨煤機(jī)各層煤粉分配發(fā)生改變和各層二次風(fēng)噴口面積發(fā)生較大改變,引起了一、二次風(fēng)比例失調(diào)。

    2)通過關(guān)閉下下層一次風(fēng)噴口,可有效解決渣井覆蓋角處結(jié)焦的問題,并在多個工況下得到驗(yàn)證。

    3)清除爐底焦塊之后,在關(guān)閉下下層噴口之后,機(jī)組可以在600 MW負(fù)荷連續(xù)運(yùn)行。沒有發(fā)生結(jié)焦以及其他危害機(jī)組安全的現(xiàn)象,由于關(guān)閉噴口造成其他只噴口的出力增加,不建議長時間滿負(fù)荷運(yùn)行。

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