高臺(tái)階孔內(nèi)微差爆破參數(shù)的確定與爆破效果分析

常建平 張鵬飛 段 軍 王夢(mèng)瑤 寶音吉雅

（1.內(nèi)蒙古科技大學(xué)礦業(yè)研究院，內(nèi)蒙 古包頭 014010；2.包鋼集團(tuán)巴潤(rùn)礦業(yè)有限公司，內(nèi)蒙 古包頭 014080）

隨著國(guó)內(nèi)冶金露天礦山開(kāi)采效率的提高，8～16 m的臺(tái)階爆破高度達(dá)不到礦山開(kāi)采規(guī)模。按照國(guó)內(nèi)大型露天礦鏟裝機(jī)械電鏟對(duì)爆堆的最大挖掘高度計(jì)算，臺(tái)階高度大于18 m為高臺(tái)階爆破［1］。高臺(tái)階爆破通過(guò)增加裝藥長(zhǎng)度提高露天礦爆破規(guī)模及開(kāi)采效率。由于露天礦山開(kāi)采爆破技術(shù)理論的影響，臺(tái)階高度加大，相應(yīng)炮孔加深，單孔裝藥量不變的情況下，高臺(tái)階爆破和普通臺(tái)階爆破相比困難重重。為了解決這一困難，毫秒微差爆破目前在我國(guó)爆破工程當(dāng)中得到了大量的應(yīng)用和廣泛的認(rèn)可?？變?nèi)微差爆破不僅可以改善巖石爆破破碎效果，而且也可以降低爆破振動(dòng)［2-4］。樓曉明等［5］通過(guò)不同角度分析孔內(nèi)參數(shù)對(duì)爆破振動(dòng)方面的影響并得出相應(yīng)結(jié)論。曾慶偉等［6］通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)和分析計(jì)算得出一定爆破參數(shù)條件下最佳的爆破微差時(shí)間。以上文獻(xiàn)大多都圍繞不同微差時(shí)間對(duì)爆破振動(dòng)影響方面進(jìn)行研究并得到了各自結(jié)論，關(guān)于爆破破碎巖石方面也多是孔間微差時(shí)間的作用機(jī)理和試驗(yàn)分析研究，高臺(tái)階柱狀藥包孔內(nèi)微差起爆的應(yīng)力場(chǎng)分布規(guī)律和破巖機(jī)理尚缺少相關(guān)研究分析［7-9］。以往由于雷管精度誤差大，難以實(shí)現(xiàn)對(duì)微差時(shí)間的精細(xì)化控制。近年來(lái)數(shù)碼電子雷管應(yīng)用的普及為孔內(nèi)微差爆破技術(shù)的實(shí)現(xiàn)提供了條件，國(guó)內(nèi)工業(yè)化生產(chǎn)的數(shù)碼電子雷管［10-12］已經(jīng)實(shí)現(xiàn)了延期精度為 0～150 ms、誤差≤1.5 ms，毫秒間隔151～1 600 ms、相對(duì)誤差≤1%，可實(shí)現(xiàn)延期時(shí)間0～1 600 ms范圍內(nèi)以最小間隔時(shí)間為1 ms任意設(shè)置，為實(shí)現(xiàn)高臺(tái)階孔內(nèi)微差提供了基礎(chǔ)條件。本研究以巴潤(rùn)礦24 m高臺(tái)階擴(kuò)幫高臺(tái)階爆破實(shí)際工況為模型，從爆破破巖機(jī)理角度出發(fā)，借助數(shù)值仿真模擬軟件對(duì)孔內(nèi)中部間隔裝藥炮孔，上下部分藥包的不同起爆點(diǎn)的先后起爆順序組合參數(shù)進(jìn)行了數(shù)值模擬，揭示出巴潤(rùn)礦高臺(tái)階孔內(nèi)微差爆破的巖石中爆破應(yīng)力場(chǎng)分布規(guī)律。

1 工程概況

巴潤(rùn)礦是包頭鋼鐵集團(tuán)下屬子公司，巴潤(rùn)礦主體開(kāi)采設(shè)備為KY-310型牙輪鉆機(jī)、采掘設(shè)備主要有ER9350大型利勃海爾液壓鏟、4410大型電動(dòng)輪礦車(chē)等，是一座超大型現(xiàn)代化露天礦山。采場(chǎng)內(nèi)巖性主要為白云巖、板巖、第四系等，由于采場(chǎng)境界優(yōu)化的需要，采場(chǎng)需向北部擴(kuò)幫，為提高擴(kuò)幫效率，巴潤(rùn)礦決定利用上部12 m高臺(tái)階的現(xiàn)有條件，通過(guò)改造鉆機(jī)和調(diào)整生產(chǎn)工藝，在不改變?cè)械V山設(shè)計(jì)參數(shù)的條件下，將上部巖石12 m臺(tái)階合二為一成24 m的高臺(tái)階，變成一次性穿孔2個(gè)臺(tái)階，大大提高了穿爆生產(chǎn)效率。因巴潤(rùn)礦臺(tái)階高度大，考慮到提高炮孔的起爆可靠性等因素，一般采用炮孔上部和下部都設(shè)置起爆點(diǎn)的方式起爆。但是由于臺(tái)階高度的加大，隨之炮孔內(nèi)藥柱長(zhǎng)度也增加，炮孔上下分段藥柱微差參數(shù)有待進(jìn)一步確定。

2 爆破參數(shù)確定

孔內(nèi)微差間隔裝藥的結(jié)構(gòu)如圖1所示。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)采用的分層分段毫秒延時(shí)起爆方式，圖1中D區(qū)炸藥經(jīng)過(guò)毫秒雷管率先起爆，B區(qū)底部雷管延時(shí)后引爆炸藥，中間填塞段則采用炮泥進(jìn)行填塞。

結(jié)合可壓縮介質(zhì)的不定常運(yùn)動(dòng)理論，確定圖1中D區(qū)先起爆，B區(qū)底部數(shù)碼電子雷管延時(shí)后引爆炸藥。在極短的時(shí)間內(nèi)爆轟波在底部炸藥內(nèi)部傳播，爆區(qū)白云巖內(nèi)徑向峰值應(yīng)力可表示為

式中，pb為孔內(nèi)受到的壓力；xb為孔徑；x為距離炮孔軸向點(diǎn)距離；β為爆炸應(yīng)力波衰減系數(shù)；μd為巖石動(dòng)態(tài)泊松比。

隨著徑向應(yīng)力出現(xiàn)并衍生出環(huán)向應(yīng)力，使得應(yīng)力波向外擴(kuò)展并使巖石破壞。當(dāng)應(yīng)力波從臨空面反射后，在臨空面處巖石發(fā)生剝離。應(yīng)力波朝著藥包方向繼續(xù)擴(kuò)展，被壓碎的巖石呈棱柱體被殘余壓力拋出形成新的臨空面。上部藥包延期起爆，由于孔中仍有應(yīng)力，使得原本衰減的應(yīng)力出現(xiàn)疊加，爆破效果更佳。受限于傳統(tǒng)雷管精度低，沒(méi)有充分利用高臺(tái)階炮孔內(nèi)藥柱長(zhǎng)度長(zhǎng)、炮孔間隔裝藥結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)進(jìn)行科學(xué)合理地設(shè)置技術(shù)參數(shù)，通常的做法是采用普通雷管在炮孔內(nèi)設(shè)置1個(gè)或2個(gè)起爆點(diǎn)同時(shí)起爆實(shí)現(xiàn)炮孔內(nèi)炸藥的爆轟。為確定最佳延期時(shí)間，對(duì)哈努卡耶夫公式進(jìn)行修正，提出最佳孔內(nèi)微差時(shí)間的計(jì)算理論方法：

式中，W為底盤(pán)抵抗線(xiàn)；cp為體積變形的傳播速度；ut為裂縫傳播速度；k為破裂能力系數(shù)，針對(duì)白云巖一般取0.6～0.9；α為拋擲角度；s為中間間隔距離；ur為應(yīng)力波平均速度。

根據(jù)常建平，張鵬飛等［16］研究發(fā)明的一種孔內(nèi)微差起爆方式專(zhuān)利，得出底部裝藥段的長(zhǎng)度為炮孔深度的30%～35%；頂部裝藥段長(zhǎng)度為炮孔的深度的23%～25%；中間間隔段長(zhǎng)度為炮孔深度的17%～23%；藥柱的總長(zhǎng)度為炮孔深度的53%～60%；對(duì)不同的起爆點(diǎn)實(shí)施微差間隔起爆。確定爆區(qū)白云巖的裝藥結(jié)構(gòu)為炮孔填塞7 m，上部裝藥長(zhǎng)度6 m，中間空氣間隔5 m，下部8 m裝藥，炮孔超深2 m，總長(zhǎng)度26 m，孔徑310 mm。

3 微差爆破模擬與現(xiàn)場(chǎng)驗(yàn)證

3.1 爆破模型簡(jiǎn)介

為更好研究分析不同起爆參數(shù)組合方式爆破效果，模型建立統(tǒng)一的裝藥結(jié)構(gòu)（圖2（a））和其他爆破參數(shù)，借以比較在其他條件相同的情況下不同起爆參數(shù)組合方式的炮孔應(yīng)力場(chǎng)。在下部藥柱段的位置處設(shè)置數(shù)碼電子雷管作為起爆點(diǎn)；在上部裝藥段的位置處設(shè)置數(shù)碼電子雷管作為另一個(gè)起爆點(diǎn)（圖2（b）），依次孔內(nèi)微差爆破模型1、2、3、4設(shè)置起爆位置組合為下部底端起爆—上部頂端起爆、下部底端起爆—上部底端起爆、下部頂端起爆—上部頂端起爆、下部頂端起爆—上部底端起爆，通過(guò)改變微差起爆參數(shù)來(lái)模擬4種模型位置起爆工況。

為了便于模擬計(jì)算，模型介質(zhì)設(shè)置為均質(zhì)、連續(xù)、無(wú)初始應(yīng)力、各向同性的彈塑性材料，建立模型以z軸為對(duì)稱(chēng)面建立1/2的模型，臺(tái)階高度24 m、寬度12 m、縱向深度15 m，設(shè)計(jì)的坡角75°，采用cm-g-us單位制。采用Hypermesh14.0劃分六面體實(shí)體單元網(wǎng)格，為了便于觀(guān)察爆破效果過(guò)程的應(yīng)力場(chǎng)規(guī)律，炸藥和填充處網(wǎng)格劃分較細(xì)。定義邊界條件時(shí)，把模型的剖面（炮孔面）作為對(duì)稱(chēng)邊界，除剖面外其余面均為無(wú)投射邊界，臺(tái)階上頂、坡面和坡腳面設(shè)為臨空面，模型如圖2（a）。以圖2（a）為基本設(shè)計(jì)，按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際建立3個(gè)計(jì)算模型，通過(guò)炮孔內(nèi)微差間隔爆破的方法，并合理設(shè)置孔內(nèi)微差間隔時(shí)間、間隔裝藥結(jié)構(gòu)、起爆點(diǎn)位置和起爆順序，對(duì)爆破動(dòng)態(tài)荷載、持續(xù)達(dá)到巖石屈服時(shí)間進(jìn)行量化分析并進(jìn)行如下研究：①3 ms微差下起爆點(diǎn)位置組合爆破（模型1、2、3、4，起爆距離0 m）；②3 ms微差下起爆距離（模型5，起爆距離0.5 m）；③數(shù)碼電子雷管條件下微差時(shí)間有限變化（模型6，微差時(shí)間6 ms，低端起爆距離0.5 m）。

多材料的動(dòng)力實(shí)驗(yàn)表明，動(dòng)態(tài)屈服應(yīng)力比靜態(tài)屈服應(yīng)力有明顯的提高。Cowper-Symonds關(guān)系式是基于大量實(shí)驗(yàn)基礎(chǔ)上提出的關(guān)于動(dòng)態(tài)極限屈服應(yīng)力和應(yīng)變率之間的簡(jiǎn)單經(jīng)驗(yàn)公式，本項(xiàng)目的巖石材料采用基于Cowper-Symonds關(guān)系式建立的雙線(xiàn)性隨動(dòng)硬化模型（Plastic Kinematic本構(gòu)模型），該模型是用來(lái)模擬巖土較為常用的一種材料模型［13～15］。表達(dá)式如下：

式中，σ0為初始屈服強(qiáng)度；C、P為與材料性質(zhì)有關(guān)的常數(shù)，C=35，P=3；為應(yīng)變率；β為為可調(diào)參數(shù)，β=1；EP為塑性硬化模量，取23.7 MPa；為塑性應(yīng)變率；為等效塑性應(yīng)變，其計(jì)算公式為

巖石和炮孔填充的實(shí)體單元為*sect-lag，巖石和堵塞材料采用常應(yīng)力實(shí)體單元算法，堵塞物與臺(tái)階巖體采用同一種材料模型，具體參數(shù)設(shè)置見(jiàn)表1、表2。

炮孔內(nèi)間隔氣體的空氣實(shí)體單元是*sect-ale，空氣采用ELFORM為11的多物質(zhì)單元算法（ALE）；空氣密度設(shè)為1.29 g/L，其他參數(shù)使用默認(rèn)，狀態(tài)方程*EOS-Air（*EOS-001），該狀態(tài)方程為線(xiàn)性多項(xiàng)式和熱力學(xué)的初始狀態(tài)材料定義參數(shù)，表達(dá)形式為

當(dāng)μ＜0 時(shí)，C2μ2及C6μ3為 0；C0=C1=C2=C3=C6=0，C4=C5=γ-1，γ為2種壓強(qiáng)和體積比熱之比。

乳化炸藥采用JWL狀態(tài)方程，狀態(tài)方程能夠比較精確地描述爆轟產(chǎn)物的膨脹驅(qū)動(dòng)過(guò)程，并且具有面向各種炸藥的特別廣泛的原始數(shù)據(jù)庫(kù)。JWL方程形式為

式中，P為所要求的壓力值；E為單位體積爆轟產(chǎn)物的內(nèi)能；V為爆轟產(chǎn)物的體積大?。籄、B、R1、R2及w為經(jīng)驗(yàn)參數(shù)，通過(guò)米海里遜線(xiàn)以及炸藥的密度、爆速和絕熱系數(shù)3個(gè)參數(shù)求得，見(jiàn)表3。

3.2 起爆點(diǎn)位置組合的確定

孔內(nèi)微差時(shí)間間隔為3 ms時(shí)起爆，不改變微差時(shí)間的長(zhǎng)短，只改變起爆點(diǎn)的位置，即采用單一變量法進(jìn)行分析。因下部巖體夾制作用大，雖說(shuō)采用同時(shí)起爆方式最有利于增強(qiáng)臺(tái)階爆破效果，在實(shí)際工程同時(shí)起爆很難加以實(shí)現(xiàn)；而采用中間起爆和兩端起爆方式時(shí)，從深孔爆破的裝藥長(zhǎng)度及其爆轟波疊加情況考慮，臺(tái)階爆破效果較采用孔底起爆方式好。結(jié)合實(shí)際工程，本研究模擬采用孔底下部先起爆的順序單點(diǎn)起爆。本小節(jié)研究微差時(shí)間間隔為3 ms時(shí)，空氣間隔在中部的變化情況。對(duì)巴潤(rùn)礦主要礦巖的巖石抗拉強(qiáng)度進(jìn)行研究，本模型白云巖體的靜態(tài)抗拉強(qiáng)度為4 MPa，動(dòng)態(tài)抗拉強(qiáng)度取12 MPa，以該值作為臨界值作為巖體破壞的判據(jù)，即對(duì)應(yīng)的應(yīng)力區(qū)域的巖體處于臨界或塑性應(yīng)變狀態(tài)。圖3為高臺(tái)階爆破在不同時(shí)刻的Mises應(yīng)力云圖的變化情況，本模型中，炮孔下部藥柱先起爆，爆轟波由下而上傳播，應(yīng)力波在巖體中擴(kuò)散。以模型1起爆描述，當(dāng)t=2 199 us時(shí)，底部8 m藥柱已起爆完成，底部藥柱的應(yīng)力波開(kāi)始在5 m空氣間隔中傳播，同時(shí)，上部藥柱起爆，爆轟波由上部藥柱向下開(kāi)始傳播；當(dāng)t=2 895 us時(shí)上下藥柱應(yīng)力波發(fā)生疊加碰撞，下半部分原本呈衰減趨勢(shì)的應(yīng)力區(qū)域又得到增強(qiáng)并擴(kuò)大，一直持續(xù)到應(yīng)力區(qū)域衰減小于巖體屈服強(qiáng)度為止。由高臺(tái)階爆破在不同時(shí)刻的Mises應(yīng)力云圖的變化情況可知，模型4參數(shù)起爆下，上下藥柱爆轟波疊加效果不好，應(yīng)力衰減速度快，大塊較多；模型1、2效果最佳，提高了爆破效果、降低了爆破振動(dòng)有害效應(yīng)。其孔內(nèi)采用同時(shí)起爆，不能產(chǎn)生高臺(tái)階炮孔內(nèi)爆破應(yīng)力場(chǎng)的疊加效應(yīng)，而且爆炸應(yīng)力波在巖體內(nèi)沒(méi)作用時(shí)間也相對(duì)較短，爆破效果其次為模型3。

因?yàn)楦吲_(tái)階爆破采用中間氣體間隔裝藥結(jié)構(gòu)，空氣間隔部位沒(méi)有炸藥，能量分布相對(duì)較少容易出現(xiàn)大塊，為方便比較4種起爆方式應(yīng)力場(chǎng)特點(diǎn)，取臺(tái)階中間部位巖體考查點(diǎn)進(jìn)行對(duì)比研究。在臺(tái)階空氣間隔部位距離炮孔每隔1.5 m各取出一個(gè)監(jiān)測(cè)單元，如圖4從左向右黑色的單元體為A～E考察點(diǎn)。通過(guò)LS-PREPOST后處理器計(jì)算得到不同監(jiān)測(cè)單元的History應(yīng)力時(shí)程曲線(xiàn)，得到各單元應(yīng)力峰值，從而得到模型爆破過(guò)程中臺(tái)階空氣間隔位置監(jiān)測(cè)單元的Mises應(yīng)力發(fā)展趨勢(shì)。

分析典型的模型1、2各點(diǎn)應(yīng)力時(shí)程曲線(xiàn)（圖5）可知，隨著時(shí)間推移，整體波形峰值均為先出現(xiàn)上升，隨后降低的趨勢(shì)，但各時(shí)程曲線(xiàn)的考察點(diǎn)應(yīng)力極值點(diǎn)大于巖體強(qiáng)度應(yīng)力的持續(xù)時(shí)間不盡相同。隨著考察點(diǎn)距空氣柱的距離增大，所有考察點(diǎn)應(yīng)力先達(dá)到最高點(diǎn)，然后呈現(xiàn)下降趨勢(shì)。

3.3 起爆位置距離的確定

根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)結(jié)合以上研究得出的起爆組合方式，首先取起爆位置距底部藥柱為0.5 m，然后將底部起爆位置距離增加0.5 m，本次模擬選取底部起爆位置距離分別為0.5 m、1.0 m。

3.4 微差時(shí)間的確定

根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)，結(jié)合巴潤(rùn)礦實(shí)際情況及孔內(nèi)微差爆破工程經(jīng)驗(yàn)，孔內(nèi)上下裝藥部分起爆微差時(shí)間取3 ms短時(shí)差間隔，首先孔內(nèi)微差取3 ms，再將孔內(nèi)微差時(shí)間增加3 ms，微差時(shí)間可通過(guò)數(shù)值模擬設(shè)置，通過(guò)觀(guān)察有效應(yīng)力變化可得知合理微差時(shí)間。根據(jù)以上參數(shù)模擬，統(tǒng)計(jì)各監(jiān)測(cè)單元持續(xù)達(dá)到巖石動(dòng)抗拉強(qiáng)度時(shí)間，見(jiàn)表4。由表4孔內(nèi)微差爆破不同起爆參數(shù)下考察點(diǎn)達(dá)到有效應(yīng)力持續(xù)時(shí)間可知，模型1，起爆位置距離考察點(diǎn)近，有效應(yīng)力平均持續(xù)時(shí)間1 060 us；模型4起爆方式，有效應(yīng)力平均持續(xù)時(shí)間838 us，在4種參數(shù)起爆中，持續(xù)時(shí)間最短；模型1、2起爆后考察單元出現(xiàn)有效應(yīng)力平均持續(xù)時(shí)間較長(zhǎng)，其模型1起爆參數(shù)下長(zhǎng)達(dá)2 018 us，各單元有效應(yīng)力平均持續(xù)時(shí)間比模型2起爆持續(xù)時(shí)間長(zhǎng)358 us，在微差起爆位置組合中起爆方式大于巖石屈服強(qiáng)度持續(xù)時(shí)間最長(zhǎng)。模型5在采用下部先起爆，微差間隔3 ms，上部再起爆基礎(chǔ)上，將下部起爆位置點(diǎn)設(shè)置為0.5 m，模型5有效應(yīng)力持續(xù)時(shí)間較模型1增加44.50%；模型5平均有效應(yīng)力峰值較模型1增加6.68%。模型6有效應(yīng)力持續(xù)時(shí)間較模型1增加24.48%，平均有效應(yīng)力峰值減小4.97%，發(fā)現(xiàn)如只增加微差時(shí)間對(duì)降低大塊效果則不明顯。研究表明:微差起爆順序是影響爆破效果關(guān)鍵因素。模型5作用時(shí)間比模型1、6組合方式延長(zhǎng)44.50%、16.08%，監(jiān)測(cè)點(diǎn)平均有效應(yīng)力極值點(diǎn)分別要高6.68%、12.26%。結(jié)合間隔空氣藥柱周?chē)骺疾禳c(diǎn)有效應(yīng)力峰值的大小變化、全應(yīng)力場(chǎng)的強(qiáng)度以及持續(xù)時(shí)間綜合考慮，最佳微差起爆參數(shù)為模型5，即下部距離底端起爆位置點(diǎn)0.5 m先起爆，上部頂端延期3 ms起爆。

3.5 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)結(jié)果

本次爆區(qū)位于采場(chǎng)1 876水平北幫，爆區(qū)臺(tái)階巖性主要為強(qiáng)度中等的白云巖，按孔徑310 mm、底盤(pán)抵抗線(xiàn)10 m設(shè)計(jì)現(xiàn)場(chǎng)工業(yè)試驗(yàn)。為減弱爆破振動(dòng)的影響，孔內(nèi)微差時(shí)間按3 000 us，排間施行分段起爆，裝藥方式為間隔裝藥，炮孔填塞7 m，共有炮孔71個(gè)，巖石爆破量66 134.88 t，使用乳化炸藥128袋，銨油炸藥122袋。由現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)結(jié)果可看出，爆破后塊度均勻，爆堆整體塊度破碎效果較好，滿(mǎn)足采裝設(shè)備的采掘要求，爆堆拋擲距離大于25 m，現(xiàn)場(chǎng)爆破效果如圖7所示。

4 結(jié)論

在巴潤(rùn)礦24 m高臺(tái)階大孔徑垂直鉆孔條件下，采用了多組模型分析不同起爆點(diǎn)的時(shí)間起爆順序組合下，炸藥的爆炸應(yīng)力在巖體中的分布規(guī)律，為進(jìn)一步確定孔內(nèi)微差起爆參數(shù)提供了理論依據(jù)，得到以下結(jié)論：

（1）數(shù)值模擬結(jié)合實(shí)際工程分析問(wèn)題，得出有效應(yīng)力持續(xù)時(shí)間較長(zhǎng)起爆方式應(yīng)采用下部藥柱底端0.5 m先起爆，間隔3 000 us，上部藥柱頂端再起爆的方式合理，可以將巖石充分破毀，為巴潤(rùn)礦孔內(nèi)微差起爆工作的開(kāi)展提供了技術(shù)支撐。

（2）今后應(yīng)根據(jù)具體工況條件進(jìn)一步利用電子雷管的優(yōu)勢(shì)開(kāi)發(fā)出相匹配的技術(shù)參數(shù)。此外，由于露天礦山尤其金屬露天礦的開(kāi)采水平逐年下降，露天礦邊坡高度隨之增加，露天礦山邊坡滑坡失穩(wěn)造成重大地質(zhì)災(zāi)害的風(fēng)險(xiǎn)也逐步增加。爆破規(guī)模的增大，會(huì)增加炸藥的使用量，增加爆破振動(dòng)有害效應(yīng)，而頻繁的生產(chǎn)爆破產(chǎn)生的振動(dòng)效應(yīng)會(huì)誘發(fā)更多的邊坡滑坡。因此，提高露天礦開(kāi)采爆破效果的同時(shí)，要研究合理降低生產(chǎn)爆破的振動(dòng)有害效應(yīng)。