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    角鋼格構(gòu)式構(gòu)架兩種梁柱連接形式對(duì)比研究

    2021-01-12 12:24:38王義鵬
    科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2021年1期
    關(guān)鍵詞:格構(gòu)梁柱角鋼

    閆 勇,王義鵬,陳 寅,魯 偉

    (中南電力設(shè)計(jì)院有限公司,湖北 武漢 430071)

    1 概述

    對(duì)于國(guó)外變電工程,為便于集港運(yùn)輸、節(jié)約工程造價(jià),配電裝置構(gòu)架通常采用角鋼格構(gòu)式結(jié)構(gòu),即構(gòu)架梁、柱均采用四邊形格構(gòu)式塔架,主材及腹桿均采用角鋼。相比于國(guó)內(nèi)常用的圓鋼管A 字柱構(gòu)架,角鋼格構(gòu)式構(gòu)架具有節(jié)點(diǎn)較多、構(gòu)造復(fù)雜、所有桿件均為二力桿、主要承受軸向的拉力和壓力等特點(diǎn)。構(gòu)架梁柱節(jié)點(diǎn)的連接形式是角鋼格構(gòu)式構(gòu)架設(shè)計(jì)的關(guān)鍵點(diǎn)和難點(diǎn),常用的梁柱節(jié)點(diǎn)連接形式有以下兩種:一種是構(gòu)架梁下弦端部?jī)蓚€(gè)節(jié)點(diǎn)與構(gòu)架柱節(jié)點(diǎn)采用螺栓連接,受力特性類(lèi)似于梁柱鉸接,以下簡(jiǎn)稱(chēng)A 方案;另一種是構(gòu)架梁上、下弦端部四個(gè)節(jié)點(diǎn)均與構(gòu)架柱節(jié)點(diǎn)采用螺栓連接,由于連接剛度較大,可以傳遞彎矩,受力特性類(lèi)似于梁柱剛接,以下簡(jiǎn)稱(chēng)B 方案。

    2 模態(tài)對(duì)比

    本文以巴基斯坦某換流站132kV 構(gòu)架為例,該132kV 構(gòu)架采用單排雙跨角鋼格構(gòu)式塔架結(jié)構(gòu),構(gòu)架全高18m,梁底標(biāo)高12m,構(gòu)架梁跨度12m。在同等條件下(構(gòu)架梁柱各桿件截面相同、風(fēng)荷載和導(dǎo)線(xiàn)拉力等荷載條件相同)利用有限元軟件STAAD.Pro 分別建立兩種梁柱連接形式(A 方案和B 方案)的計(jì)算模型。

    采用STAAD.Pro 軟件對(duì)該132kV 構(gòu)架進(jìn)行模態(tài)分析,并取前三階振型進(jìn)行對(duì)比,計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表1;通過(guò)對(duì)比可知,兩方案Z 向(平面外)和扭轉(zhuǎn)振型計(jì)算結(jié)果相近,而X 向(平面內(nèi))振型自振頻率A 方案(3.41Hz)大于B方案(2.37Hz)。初步看來(lái),兩種梁柱連接形式主要影響構(gòu)架X 向(平面內(nèi))整體剛度,而對(duì)Z 向(平面外)剛度影響不大。

    表1 兩種連接形式前三階振型及方向?qū)Ρ?/p>

    3 內(nèi)力對(duì)比

    分別選取兩種模型構(gòu)架梁、柱弦桿在基本工況下各節(jié)間最大內(nèi)力進(jìn)行對(duì)比,計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2,可以看到,對(duì)于構(gòu)架柱節(jié)間內(nèi)力,A 方案(梁柱鉸接)是B 方案(梁柱剛接)的1.16~1.38 倍;而對(duì)于構(gòu)架梁節(jié)間內(nèi)力,B 方案是A方案的 1.32~1.55 倍。

    表2 兩種連接方案基本組合梁柱節(jié)間最大內(nèi)力對(duì)比

    值得一提的是,模型計(jì)算結(jié)果與簡(jiǎn)化的平面鋼架定性分析結(jié)果基本一致:對(duì)A 方案,構(gòu)架梁內(nèi)力曲線(xiàn)呈現(xiàn)典型的簡(jiǎn)支梁特征,即跨中內(nèi)力較大,而梁端內(nèi)力較小;對(duì)B 方案,構(gòu)架梁內(nèi)力曲線(xiàn)呈現(xiàn)典型的兩端剛接的雙跨連續(xù)梁受力特征,梁端內(nèi)力較大,而跨中內(nèi)力較小。

    圖1 A 梁柱鉸接第 1 階振型(X 向,平面內(nèi))

    圖2 B 梁柱剛接第 1 階振型(Z 向,平面外)

    表3 兩種連接方案梁柱標(biāo)準(zhǔn)組合最大位移對(duì)比

    表4 兩種連接方案經(jīng)濟(jì)性對(duì)比

    4 位移對(duì)比

    分別選取兩種模型構(gòu)架梁、柱在標(biāo)準(zhǔn)工況下各節(jié)點(diǎn)最大位移進(jìn)行對(duì)比,計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表3,從計(jì)算結(jié)果可知,Z向(平面外)節(jié)點(diǎn)位移計(jì)算結(jié)果相差不大,而X 向(平面內(nèi))節(jié)點(diǎn)位移相差較大。對(duì)于柱頂位移,A 方案(梁柱鉸接)是B 方案(梁柱剛接)的 2.62 倍;對(duì)于梁底位移,A 方案是B 方案的1.91 倍。

    從位移計(jì)算結(jié)果可以看出,兩種梁柱連接節(jié)點(diǎn)方案主要影響構(gòu)架X 向剛度(平面內(nèi)),這是由于B 方案(梁柱剛接)能夠傳遞梁端彎矩,提高了構(gòu)架X 向整體抗側(cè)剛度。

    5 扭轉(zhuǎn)角對(duì)比

    由于導(dǎo)線(xiàn)掛點(diǎn)位于構(gòu)架梁下弦節(jié)點(diǎn),導(dǎo)線(xiàn)拉力對(duì)構(gòu)架梁形心存在扭轉(zhuǎn)力矩,為便于研究?jī)煞N不同模型構(gòu)架梁在受力情況下的扭轉(zhuǎn)情況,在STAAD 計(jì)算模型結(jié)果上,引入扭轉(zhuǎn)角θ 的概念,構(gòu)架梁每個(gè)截面上的扭轉(zhuǎn)角可以用以下公式計(jì)算:

    θ=arctan|(Δ2x-Δ1x)/(h+Δ1y-Δ2y)|

    其中Δ1x、Δ1y分別表示梁截面出線(xiàn)側(cè)下弦節(jié)點(diǎn)水平位移、豎向位移;Δ2x、Δ2y分別表示梁截面出線(xiàn)側(cè)上弦節(jié)點(diǎn)水平位移、豎向位移;h 表示梁截面高度。經(jīng)計(jì)算,B 方案(梁柱剛接)梁截面平均扭轉(zhuǎn)角0.017rad、最大扭轉(zhuǎn)角0.045rad;A 方案(梁柱鉸接) 梁截面平均扭轉(zhuǎn)角0.035rad、最大扭轉(zhuǎn)角0.071rad,分別是B 方案的2.06倍、1.58 倍。對(duì)比可發(fā)現(xiàn),雖然兩種模型扭轉(zhuǎn)角數(shù)值都相對(duì)比較小,但梁柱剛接模型的梁截面抗扭性能明顯更優(yōu)。

    6 經(jīng)濟(jì)性對(duì)比

    以上計(jì)算分析均在同等條件(相同截面、相同荷載)下利用兩種梁柱連接方式模型計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,為了便于進(jìn)行經(jīng)濟(jì)性比較,基于以上計(jì)算結(jié)果,按計(jì)算內(nèi)力選擇合適截面,各截面應(yīng)力比均按80%左右控制,統(tǒng)計(jì)兩種連接方案經(jīng)濟(jì)性對(duì)比見(jiàn)表4。從表4 可以看出,A 方案構(gòu)架柱用鋼量較大,B 方案構(gòu)架梁用鋼量較大,由于構(gòu)架柱數(shù)量多于構(gòu)架梁,總體上看兩方案經(jīng)濟(jì)性相差不大,而B(niǎo)方案經(jīng)濟(jì)性更好。

    7 結(jié)論

    本文對(duì)角鋼格構(gòu)式構(gòu)架常用的兩種梁柱連接形式進(jìn)行對(duì)比研究,可以得出以下結(jié)論:

    (1)兩種連接形式對(duì)構(gòu)架平面外剛度影響不大,而對(duì)構(gòu)架平面內(nèi)剛度梁柱剛接大于梁柱鉸接。

    (2)梁柱剛接構(gòu)架柱內(nèi)力較小、構(gòu)架梁內(nèi)力較大;兩種連接方式構(gòu)架平面外位移相差不大;而梁柱剛接構(gòu)架平面內(nèi)位移較?。涣褐鶆偨涌梢杂行Ъs束構(gòu)架梁扭轉(zhuǎn)變形,扭轉(zhuǎn)角更小。

    (3)總體上看兩種連接形式對(duì)鋼材量影響不大,梁柱剛接構(gòu)架結(jié)構(gòu)性能更優(yōu),推薦工程設(shè)計(jì)采用梁柱剛接方案。

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