國宏斌 周華
摘要:膨脹節(jié)應用在預熱器中可大大降低因溫差產(chǎn)生的軸向力,改善管板、殼體、換熱管等構(gòu)件的受力情況。在預熱器現(xiàn)場檢驗中,針對膨脹節(jié)出現(xiàn)的大變形,檢測了膨脹節(jié)的實際變形量和管板、支座及相關(guān)管道,并進行了應力分析和數(shù)值模擬,確定了相關(guān)部位的應力水平和膨脹節(jié)的使用壽命,提出了安全運行建議。
關(guān)鍵詞:預熱器;膨脹節(jié);變形;應力分析
1 ?故障概述
2014年5月,在定期檢驗中,發(fā)現(xiàn)預熱器膨脹節(jié)發(fā)生嚴重變形??梢钥闯雠蛎浌?jié)上部的導向拉桿已經(jīng)拉脫并彎曲變形,下部的拉桿完好;根據(jù)現(xiàn)場膨脹節(jié)位移測量發(fā)現(xiàn),膨脹節(jié)的軸向位移已經(jīng)超過設計圖樣的規(guī)定值,存在安全隱患。
2 ?案例分析及技術(shù)路線
該膨脹節(jié)位于換熱器北側(cè)靠近端部位置,換熱器南側(cè)有兩個裙座支撐,北側(cè)靠端部連有物料管道卻無有效支撐,形成懸臂梁。初步分析為:該設備及相連管道自重、振動因素是造成膨脹節(jié)變形的主要原因。針對設備目前使用狀況,由南京工業(yè)大學、江蘇省特種設備安全監(jiān)督檢驗研究院(簡稱江蘇省特檢院)商定,采用相關(guān)技術(shù)檢測路線,進而給出科學有效的評價結(jié)果。
3 膨脹節(jié)的應力分析和疲勞壽命計算
3.1 膨脹節(jié)主要技術(shù)參數(shù)
該膨脹節(jié)為單式軸向型,帶均衡環(huán)。主要技術(shù)參數(shù)見表1。
3.2 膨脹節(jié)工作狀態(tài)下的有限元分析
對換熱器膨脹節(jié)進行工作壓力和實際補償位移下的有限元分析,即內(nèi)壓8.9MPa,軸向拉伸28mm,角向4.3°,擬確定結(jié)構(gòu)的應力集中區(qū)域。結(jié)構(gòu)的有限元模型如圖2,從圖2得知,換熱器膨脹節(jié)最高von-mises應力、剪應力、主應力出現(xiàn)在內(nèi)層波峰處。
3.3膨脹節(jié)工作狀態(tài)下的疲勞壽命分析
膨脹節(jié)為柔性元件,主要承受拉力和位移產(chǎn)生的應力作用,其中位移產(chǎn)生的應力屬于二次應力,具有自限性,如上述標準中的S5和S6,不需要進行強度校核,應力值大于3倍的許用應力時才對其進行疲勞計算。
疲勞壽命是波紋管工作性能的重要指標,其衡量的對應數(shù)據(jù)為標準中的綜合應力St,具體公式為:
St=0.7(S3+S4)+S5+S6
其中位移產(chǎn)生的彎曲應力(GB16479-1997=1889.61,ASME Ⅷ 2013=1737.71,應力值/MPa),通常數(shù)值遠大于屈服強度和拉伸強度。在有限元分析中,一般用等效綜合應力來對應St,是考察波紋管疲勞性能的指標值。
根據(jù)上述2種標準計算得膨脹節(jié)在日常工況中的疲勞壽命分別為466、559次,遠低于額定壽命5000次。
4 結(jié)論及建議
根據(jù)上述分析,可得以下結(jié)論:
1、宏觀檢查結(jié)果表明,膨脹節(jié)結(jié)構(gòu)表面質(zhì)量良好,無肉眼可見裂紋;
2、壁厚和位移測量結(jié)果表明,膨脹節(jié)外層壁厚均勻,測量結(jié)果未見異常,但膨脹節(jié)在開工前后發(fā)生了軸向和平面變形,超過了設計允許的-54mm;
3、無損(PT)結(jié)果表明,支座角焊縫、膨脹節(jié)連接處環(huán)焊縫、管子-管板接頭未發(fā)現(xiàn)缺陷顯示;
4、有限元結(jié)算結(jié)果表明,內(nèi)層波峰處為應力集中區(qū)域。原因為,開車后管線熱變形以及內(nèi)部介質(zhì)的重量是導致管線端部在垂直方向出現(xiàn)較大位移,并進而導致膨脹節(jié)發(fā)生向下較大變形。
5、按GB16794-1997,ASME Ⅷ 2013標準校核,工作工況下膨脹節(jié)的疲勞壽命遠低于額定疲勞壽命;
根據(jù)以上檢測及分析結(jié)果,江蘇省特檢院、南京工業(yè)大學出具合于使用評價報告,并給出以下建議:
一是該設備盡早更換或維修,并增加保護措施,運行過程中禁止無關(guān)人員靠近;二是縮短檢驗周期,檢驗周期不超過3年;三是建立事故應急預案,定期巡檢制度,監(jiān)控變形是否加劇,有效降低預熱器風險;四是進行年度檢驗,除規(guī)程要求檢驗的項目外,重點檢查膨脹節(jié)的變形、管子-管板接頭外觀。