復(fù)合噴丸強(qiáng)化工藝的應(yīng)用

管金玲，馬寧，李俊豪

復(fù)合噴丸強(qiáng)化工藝的應(yīng)用

管金玲，馬寧，李俊豪

（寧波吉利羅佑發(fā)動(dòng)機(jī)零部件有限公司，浙江 寧波 315336）

我司新開(kāi)發(fā)機(jī)型的變速器齒輪自制零件，在的靜態(tài)耐久臺(tái)架試驗(yàn)驗(yàn)證過(guò)程中，經(jīng)常出現(xiàn)點(diǎn)蝕問(wèn)題引起零件失效，整機(jī)試驗(yàn)不能通過(guò)。我們對(duì)失效件進(jìn)行了大量的檢測(cè)分析，發(fā)現(xiàn)失效零件經(jīng)常出現(xiàn)表面殘余壓應(yīng)力不足，齒面殘余奧氏體較多等問(wèn)題。文章意在通過(guò)優(yōu)化強(qiáng)化噴丸工藝的方法，改善零件的表面硬度，表面殘余應(yīng)力分布，提高齒輪的疲勞性能。

復(fù)合噴丸；工藝優(yōu)化

1 引言

噴丸強(qiáng)化技術(shù)在汽車(chē)變速器齒輪上的應(yīng)用廣泛，歷史悠久，我司研發(fā)設(shè)計(jì)的變速器齒輪也一直在采用的噴丸強(qiáng)化工藝，應(yīng)用效果良好。

噴丸強(qiáng)化是將一定質(zhì)量（直徑）的鋼丸，以一定的速度（壓力）和角度連續(xù)噴射在零件表面，使零件的表面獲得一定深度的殘余壓應(yīng)力層，殘余壓應(yīng)力能有效阻礙材料中裂紋的形核和擴(kuò)展，從而可以提高材料的疲勞強(qiáng)度和壽命。另外，噴丸產(chǎn)生的應(yīng)變能夠誘發(fā)殘余奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體，提高零件的表面硬度[1]。

研究結(jié)果表明，強(qiáng)化噴丸處理使齒輪表面處于殘余壓應(yīng)力，提高齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度，從而提高齒輪的使用壽命。噴丸強(qiáng)化可使齒輪接觸疲勞強(qiáng)度提高約13%[2-3]。

噴丸強(qiáng)度和覆蓋率是評(píng)價(jià)噴丸強(qiáng)化效果的兩個(gè)關(guān)鍵指標(biāo)，應(yīng)合理設(shè)計(jì)，并在過(guò)程中穩(wěn)定控制，所以，研究噴丸工藝參數(shù)對(duì)噴丸強(qiáng)度和覆蓋率的影響，并合理選擇和配合，對(duì)充分發(fā)揮噴丸強(qiáng)化的作用至關(guān)重要。

2 噴丸強(qiáng)化的主要工藝參數(shù)及其對(duì)噴丸效果的影響

噴丸強(qiáng)度是在一定工藝條件下，噴丸過(guò)程引入殘余壓應(yīng)力層的能力，采用間接的方法，通過(guò)測(cè)得飽和曲線上飽和點(diǎn)的阿爾門(mén)試片的弧高值來(lái)表示。

覆蓋率是指噴丸后零件表面凹坑所占面積與總面積的百分比[4]。通過(guò)觀察和測(cè)量工件表面98%被相互重疊的凹坑所覆蓋的時(shí)間，乘以對(duì)應(yīng)的倍數(shù)，獲得大于100%的覆蓋率。

不同的工藝參數(shù)對(duì)噴丸強(qiáng)度和覆蓋率有很大影響。

2.1 鋼丸的尺寸和硬度

直徑小的丸?？梢栽诹慵砻娅@得高壓應(yīng)力，直徑大的丸?？梢垣@得較大的壓應(yīng)力深度，但是，為保證李工件圓角部位的噴丸效果，一般要求鋼丸直徑不大于工件齒根處最小圓角半徑的一半。

鋼丸的尺寸選擇，首先要考慮噴丸強(qiáng)度要求，鋼丸直徑越大，相同條件下，獲得的噴丸強(qiáng)度越高，如圖1所示。但是鋼丸直徑越大，獲得目標(biāo)覆蓋率所需要的時(shí)間也越長(zhǎng)[4]。鋼丸直徑的選擇，還要考慮工件的結(jié)構(gòu)尺寸，對(duì)于齒輪零件，一般要求鋼丸的直徑不大于齒根圓角半徑的一半。

鋼丸硬度與零件硬度相近或略高，如果硬度過(guò)低，表面覆蓋率很難達(dá)到，殘余應(yīng)力也達(dá)不到要求。

2.2 鋼丸的流量

鋼丸流量是與速度和壓力關(guān)系密切，噴丸壓力一定，流量增加，則速度降低。在其他條件不變的情況下，將丸粒流量翻倍，就能得到雙倍的造坑率，飽和曲線的飽和點(diǎn)時(shí)間減少，達(dá)到相同覆蓋率所需要的時(shí)間減半。

2.3 鋼丸速度

鋼丸噴射的速度是由壓力和鋼丸流量決定和控制的，噴丸壓力增加，鋼丸速度加快，噴丸強(qiáng)度增加，如圖1所示。

2.4 噴射角度

在其他條件不變的情況下，噴射角度與覆蓋率達(dá)到的時(shí)間成線性關(guān)系。垂直噴射可以最快得到目標(biāo)噴丸強(qiáng)度和覆蓋率，隨角度減小，獲得目標(biāo)噴丸強(qiáng)度和覆蓋率的時(shí)間延長(zhǎng)。

2.5 噴嘴與工件之間的距離

噴嘴與工件之間的距離，受零件的大小，結(jié)構(gòu)的影響，直接影響噴丸強(qiáng)度和覆蓋率。在其他條件不變的情況下，噴射距離與覆蓋率達(dá)到的時(shí)間成線性關(guān)系。

3 噴丸工藝優(yōu)化

3.1 熱處理工藝

零件采用20MnCrS5H材料，滲碳—碳氮共滲熱處理按如下圖2工藝執(zhí)行。

圖2 工件熱處理工藝

熱處理后，工件表面碳-氮濃度分布，及殘余奧氏體量如圖3。

圖3 熱處理后表面碳，氮濃度分布及殘余奧氏體量

熱處理后，采用不同的噴丸工藝參數(shù)對(duì)同批次熱處理工件進(jìn)行噴丸，探索最佳噴丸工藝。

3.2 噴丸工藝優(yōu)化

試驗(yàn)設(shè)備噴嘴直徑8mm，經(jīng)過(guò)試噴，調(diào)整合適的噴丸角度和噴丸間距，測(cè)得飽和曲線。由于達(dá)到飽和點(diǎn)后，工件的覆蓋率遠(yuǎn)未達(dá)到98%的覆蓋率，所以覆蓋率成為主要控制要素。采用表1所示4組噴丸工藝方案，共4個(gè)噴丸工藝參數(shù)及參數(shù)組合進(jìn)行試驗(yàn)，根據(jù)測(cè)試結(jié)果，確定最佳工藝方案。

表1 噴丸工藝參數(shù)表

工藝1為量產(chǎn)用噴丸工藝，工件A、B、C經(jīng)過(guò)噴丸后，測(cè)得的表面殘余壓應(yīng)力曲線，如圖4所示，檢測(cè)結(jié)果符合產(chǎn)品的技術(shù)要求，即據(jù)表面40μm位置殘余壓應(yīng)力大于1000MPa，但是檢測(cè)工件表面的殘余奧氏體量，與噴丸前略有減少，效果并不明顯。

工藝2和工藝3，覆蓋率分別采用300%和600%，采用兩工藝噴丸后，測(cè)得的工件表面殘余應(yīng)力數(shù)值如圖5。當(dāng)覆蓋率為300%時(shí)，殘余應(yīng)力最大值，在距工件表面約45μm深度，而覆蓋率600%，殘余應(yīng)力最大值，在距表面約55μm深度，所以，覆蓋率增加，工件表面獲得的殘余應(yīng)力最大值及最大值距工件表面的深度也增加，但表面殘余壓應(yīng)力較小。

圖5 工藝2和工藝3噴丸后表面殘余應(yīng)力

采用工藝2噴丸前后，兩個(gè)零件的硬度梯度檢測(cè)結(jié)果，如圖6，工件的表面硬度得到明顯提高。

圖6 工藝2噴丸前后表面硬度分布

檢測(cè)工件表面碳-氮濃度分布，與工藝1噴丸基本相同，但殘余奧氏體量明顯下降，詳見(jiàn)如圖7。

圖7 工藝2噴丸表面碳氮濃度分布及殘余奧氏體量

表面噴丸后表面殘余奧氏體量明顯下降。但是表面殘余壓應(yīng)力較低。

為使工件表面獲得較大的殘余壓應(yīng)力和較低的殘余奧氏體量，綜上試驗(yàn)數(shù)據(jù)，我們對(duì)工藝參數(shù)進(jìn)行進(jìn)一步優(yōu)化，形成復(fù)合噴丸工藝4。

工藝4首先采用大丸粒鋼丸噴丸，獲得如較大的殘余壓應(yīng)力及最大壓應(yīng)力深度，再進(jìn)行一次小丸粒噴丸，提高表面殘余壓應(yīng)力。噴丸后殘余壓應(yīng)力分布見(jiàn)圖8，表面及次表層殘余壓應(yīng)力得到明顯的提高。

圖8 工藝4噴丸后表面殘余壓應(yīng)力

經(jīng)過(guò)復(fù)合噴丸后的零件，表面珩齒后裝機(jī)，順利通過(guò)了耐久臺(tái)架試驗(yàn)，取得了滿意的效果。

4 結(jié)論

（1）噴丸工藝1（鋼丸直徑0.6mm，壓力0.6MPa，流量4Kg/min），能滿足產(chǎn)品技術(shù)要求，但是表面殘余壓應(yīng)力較低。

（2）選擇大直徑鋼丸高強(qiáng)度噴丸，能有效降低工件表面殘余奧氏體量，且噴丸后表面殘余壓應(yīng)力數(shù)值及深度增大。噴丸覆蓋率增加，獲得的殘余壓應(yīng)力及壓應(yīng)力深度也增大。

（3）高強(qiáng)度噴丸，使殘余奧氏體量明顯減少。

（4）采用先大直徑鋼丸，再小直徑鋼丸的復(fù)合噴丸工藝，既可以提高表面殘余壓應(yīng)力，有可以獲得較深的最大殘余應(yīng)力深度，減少殘余奧氏體量，可提高耐久性能。

[1] 劉煥秀等.噴丸工藝對(duì)17CrNi2Mo鋼噴丸層殘余應(yīng)力分布及殘余奧氏體含量的影響[M].機(jī)械工程材料,2015,39(7).

[2] 孫艷.羅宏亮.強(qiáng)化噴丸對(duì)滲碳齒輪表面接觸裂紋形成與擴(kuò)展的影響[J].汽車(chē)技術(shù).2009,(1): 56-58.

[3] 李貞子.20CrMoH齒輪接觸疲勞強(qiáng)度研究[J].汽車(chē)工藝與材料. 2010,(2): 55-57.

[4] 張立.噴丸表面覆蓋率的分析與研究[D].蘇州:蘇州大學(xué),2015,4.

[5] 儲(chǔ)繼影等.噴丸強(qiáng)化效果和質(zhì)量的表征指標(biāo)及影響因素[J].汽輪機(jī)技術(shù),2003(04):45-47.

Application of Compound Shot Peening Technology

Guan Jinling, Ma Ning, Li Junhao

( Ningbo Geely Royal Engine Components Co., Ltd., Zhejiang Ningbo 315336 )

In the recent static durable bench test process, the pitting corrosion problem often causes the failure of the parts, and the whole machine test cannot pass. We have done a lot of testing and analysis on the failure parts, and found that the failure parts often have insufficient residual compressive stress on the surface and more residual austenite on the tooth surface. The purpose of this paper is to improve the surface hardness of parts, surface residual stress distribution and fatigue performance of gears by optimizing and strengthening shot peening process.

Compound shot peening;Process parameters optimized

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U466

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1671-7988(2020)24-153-03

管金玲，就職于寧波吉利羅佑發(fā)動(dòng)機(jī)零部件有限公司。

10.16638/j.cnki.1671-7988.2020.24.050

CLC NO.: U466