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    高壓條件下鈦合金材料組織演變及力學(xué)性能研究

    2020-12-25 15:14:42
    世界有色金屬 2020年19期
    關(guān)鍵詞:再結(jié)晶晶界鈦合金

    (湖南勞動(dòng)人事職業(yè)學(xué)院,湖南 長(zhǎng)沙 410100)

    鈦元素相對(duì)原子質(zhì)量為47.9,原子序數(shù)為22,在高溫穩(wěn)定狀態(tài)下,即在880℃~1600℃之間為立方晶格結(jié)構(gòu);在低溫穩(wěn)定狀態(tài)下,即在小于880℃時(shí)為密排六方結(jié)構(gòu)。其中前者稱之為β鈦,后者稱之為α鈦。兩個(gè)相下的常數(shù)分別為0.328μm和0.295μm。鈦材料的致密度為0.7405,具有密度小、強(qiáng)度高、硬度高、耐化學(xué)腐蝕性強(qiáng)、吸氣性能高、彈性模量低以及優(yōu)異的常、高溫力學(xué)性能等特點(diǎn),可以很好的應(yīng)用到軍事領(lǐng)域以及化工領(lǐng)域中[1-2]。此次研究以鈦合金金相狀態(tài)為研究前提,參考現(xiàn)有的檢測(cè)方法,分析高壓條件下,鈦合金材料組織演變及力學(xué)性能。

    1 提取鈦合金金相狀態(tài)特征

    為了得到鈦合金材料的力學(xué)性能,采用兩種狀態(tài)的鈦合金,進(jìn)行組織演變分析。

    (1)原始態(tài)組織。原始態(tài)組織下選擇的TA15鈦合金組織,其板材厚度為2mm。根據(jù)原始板材的金相組織圖像可知,此類型原始板材包括α和β兩相,其中α相的顏色較為鮮明,β相的顏色較為暗沉。同時(shí)β相主要分布在α晶界處,從板材的整體來(lái)看,呈均勻分布狀態(tài)。在高溫高壓測(cè)試條件下,鈦合金材料軋制變形,材料內(nèi)部?jī)?nèi)應(yīng)力比較大,導(dǎo)致晶粒晶界腐蝕處難以辨別,因此通過(guò)EBSD分析手段,進(jìn)一步研究鈦合金材料的微觀組織特點(diǎn)。

    在原始材料的反極圖中,明確標(biāo)出α相和β相的晶粒形貌。根據(jù)測(cè)試結(jié)果可知,TA15鈦合金組織沒(méi)有經(jīng)過(guò)充分的再結(jié)晶退火,且其內(nèi)容存在大量變形組織,因此可以斷定在高溫高壓條件影響下,軋制過(guò)程時(shí)材料發(fā)生了動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的現(xiàn)象,當(dāng)晶界處的再結(jié)晶晶粒長(zhǎng)大時(shí),又發(fā)生了塑性變形,導(dǎo)致材料內(nèi)部產(chǎn)生位錯(cuò),形成獨(dú)特的小角晶界,最終形成如下圖1中(a)所示的組織形態(tài)。

    圖1 原始態(tài)、退火材料反極圖

    從上圖中還可以看出,許多相晶粒都為紅色,說(shuō)明原始態(tài)組織中存在較為明顯的織構(gòu),至此完成對(duì)原始態(tài)組織鈦合金材料的金相分析。

    (2)退火態(tài)組織。退火態(tài)組織下的鈦合金,要求真空退火溫度控制在900℃上,同時(shí)要求其保溫時(shí)效為24小時(shí)。當(dāng)爐冷降低至800℃時(shí),再繼續(xù)保溫24小時(shí)。退火后的鈦合金材料組織,同樣分為兩個(gè)不同的部分,其中顏色較亮的部分為材料α相,顏色較暗的部分為材料β相。β相主要分布在晶界處且形態(tài)極為細(xì)小。與退火之前相比,材料的晶界腐蝕狀態(tài)直觀差異巨大,說(shuō)明在高壓退火過(guò)程中,鈦合金材料中的元素充分?jǐn)U散,其中α相中的穩(wěn)定元素為Al,β相中的穩(wěn)定元素為Mo和V,同時(shí)都含有中性元素Zr。軋制操作完畢后,材料內(nèi)部元素的擴(kuò)散條件不足,有一些β相中的穩(wěn)定元素,滯留在α相中,致使α相和β相的致晶界模糊不清,同時(shí)此階段種元素Mo和V向晶界處移動(dòng),致使材料出現(xiàn)再結(jié)晶現(xiàn)象,形成退火后的穩(wěn)定等軸結(jié)構(gòu)組織,此時(shí)的β相彌散分布在晶界處。

    根據(jù)退火后鈦材料的反極圖分布狀態(tài)可知,充分再結(jié)晶后的鈦合金材料,其內(nèi)晶粒大小以及分布狀態(tài)更加均勻,其晶粒大小由原始態(tài)組織下的3.2μm,增加到7.2μm,而β相含量的變化并不顯著。說(shuō)明此時(shí)的材料錯(cuò)密度狀態(tài)較低,軋制引起的變形組織,已經(jīng)被全部消除。圖1(b)所示結(jié)果,就是退火后的材料反極圖。根據(jù)(b)可以看出,退火后的材料依舊保持退火前的織構(gòu),不過(guò)此時(shí)的織構(gòu)強(qiáng)度已經(jīng)下降,且不再產(chǎn)生新的再結(jié)晶織構(gòu)。通過(guò)上述對(duì)原始態(tài)組織、退火態(tài)組織的分析,提取鈦合金金相狀態(tài)特征。

    2 計(jì)算鈦合金材料組織演變速率

    根據(jù)目前的研究結(jié)果,可知高壓條件約束下,鈦合金材料組織演變速率不一,因此從兩個(gè)角度上,分析疲勞裂紋擴(kuò)展速率:一項(xiàng)為與循環(huán)載荷相關(guān)的疲勞項(xiàng),另一項(xiàng)為保載時(shí)間及載荷相關(guān)的保載項(xiàng),計(jì)算表達(dá)式為:

    而此次研究以上述公式為研究前提,設(shè)置兩個(gè)研究角度分別為:與循環(huán)載荷相關(guān)的疲勞項(xiàng)、與時(shí)間相關(guān)的保載項(xiàng)。因此引入保載時(shí)間t,同時(shí)結(jié)合最大保載應(yīng)力水平影響裂紋擴(kuò)展速率的物理量λ,得到全新的公式:

    公式中:x表示裂紋長(zhǎng)度;M1、M2分別表示與疲勞循環(huán)載荷、相關(guān)的材料常數(shù);ΔK表示斷裂動(dòng)態(tài)變化值;ΔK1、ΔK2表示小裂紋擴(kuò)展門檻、長(zhǎng)裂紋擴(kuò)展門檻值;m1、m2分別表示疲勞循環(huán)載荷、保載部分相關(guān)的,裂紋擴(kuò)展速率曲線的斜率;n1、n2分別表示疲勞循環(huán)部分、保載部分的影響能力;Kmax表示最大應(yīng)力強(qiáng)度因子;Kmin表示最小應(yīng)力強(qiáng)度因子;K0表示鈦合金材料斷裂韌性;H表示裂紋尖端彈塑性修正因子;φ1表示材料的流變應(yīng)力;φ2表示材料屈服應(yīng)力;b 表示無(wú)效裂紋值;R表示疲勞循環(huán)載荷應(yīng)力比。

    通過(guò)上述計(jì)算發(fā)現(xiàn),對(duì)于給定的應(yīng)力峰值,隨著保載時(shí)間的增加,鈦合金材料的保載疲勞壽命隨之降低,當(dāng)保載時(shí)間到達(dá)一個(gè)定值后,接近一條漸近線,由此可知,鈦合金的壽命隨著保載時(shí)間的增加而降低,但該降低不是線性遞減的,而是呈指數(shù)降低趨勢(shì)。因此為了準(zhǔn)確計(jì)算鈦合金材料組織演變速率,根據(jù)此次分析的保載時(shí)間,對(duì)疲勞裂紋擴(kuò)展行為的影響,修正上述公式(3)公式(4)以及公式(5),通過(guò)加入與保載時(shí)間相關(guān)的參數(shù)η,加強(qiáng)上述公式進(jìn)行影響分析,可以準(zhǔn)確預(yù)報(bào)保載時(shí)間與裂紋擴(kuò)展行為之間的關(guān)系。需要注意,要求該參數(shù)η大于0小于1。

    3 測(cè)試高壓條件下的鈦合金力學(xué)性能

    通過(guò)上述過(guò)程,計(jì)算鈦合金材料組織演變速率,然后測(cè)試高壓條件下的鈦合金力學(xué)性能。為了保證測(cè)試結(jié)果的真實(shí)性和準(zhǔn)確性,設(shè)置其他四個(gè)測(cè)試穩(wěn)定,高壓溫度條件分別為940℃、960℃、970℃以及980℃,同樣固溶24小時(shí),在空冷條件下,分析不同固溶溫度對(duì)上述三個(gè)參數(shù)的影響。下表1為高壓條件下,固溶溫度為950℃時(shí),鈦合金時(shí)效處理制度。

    表1 鈦合金時(shí)效處理制度

    殘余應(yīng)力消除測(cè)試中,力學(xué)性能檢測(cè)試樣的標(biāo)距為20mm。在SANS-CMT5303微機(jī)控制電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)上,對(duì)制備的拉伸試樣進(jìn)行檢測(cè),將該設(shè)備的加載速度,控制在1mm/min。再設(shè)置硬度和沖擊韌性測(cè)試條件。此階段的測(cè)試在顯微硬度儀上進(jìn)行,首先將鈦合金試樣進(jìn)行打磨拋光,然后設(shè)置儀器的保荷時(shí)間為5s,加載負(fù)荷為500N,取平均值作為該試樣的硬度值,在型號(hào)為SANS–ZBC2302-4的沖擊試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行硬度和沖擊韌性檢測(cè)。表2、表3為不同固溶溫度條件下,鈦合金材料的微觀組織變化情況。

    表2 不同固溶溫度下的鈦合金微觀參數(shù)變化(一)

    表3 不同固溶溫度下的鈦合金微觀參數(shù)變化(二)

    根據(jù)表1與表2中的數(shù)據(jù)可知,高壓條件下,固溶處理的冷卻速率和固溶溫度,影響鈦合金強(qiáng)度和塑性,同時(shí)也影響鈦合金沖擊韌性。至此在高壓條件下,實(shí)現(xiàn)對(duì)鈦合金材料組織演變及力學(xué)性能的檢測(cè)與分析。

    4 結(jié)束語(yǔ)

    隨著國(guó)家各項(xiàng)技術(shù)的開(kāi)發(fā),對(duì)于鈦合金的利用范圍、利用方式以及利用效率,都在不斷增加,因此對(duì)于具有鈦合金硬件、結(jié)構(gòu)等設(shè)備的保護(hù)是十分必要的。此次研究通過(guò)上述分析過(guò)程,實(shí)現(xiàn)了在高壓條件下,對(duì)鈦合金基本性能的研究。此次研究的創(chuàng)新性,針對(duì)鈦合金材料的保載疲勞裂紋擴(kuò)展行為,進(jìn)行了詳細(xì)分析,通過(guò)裂紋擴(kuò)展速率計(jì)算公式,獲取影響鈦合金組織演變的基本參數(shù),為測(cè)試材料力學(xué)性能,提供更加全面的研究數(shù)據(jù)。今后的研究工作中,可以在水下進(jìn)行測(cè)試,同樣滿足高壓測(cè)試條件,為鈦合金材料的制備與設(shè)計(jì),提供多樣化的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。

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