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    JPH-411 井三維井眼軌道設(shè)計及軌跡控制技術(shù)

    2020-12-11 08:17:02牛似成
    石油地質(zhì)與工程 2020年6期
    關(guān)鍵詞:井眼鉆具方位

    牛似成

    (中國石化華北油氣分公司石油工程技術(shù)研究院,河南鄭州 450006)

    杭錦旗區(qū)塊在規(guī)?;_發(fā)過程中,面臨井場征 地費(fèi)用高、征地協(xié)調(diào)時間長、環(huán)保壓力大等問題,利用老井場打新井可以大幅縮短建井周期、降低征地及鉆前作業(yè)成本,對于華北油氣分公司加快產(chǎn)建進(jìn)度意義重大。三維水平井可有效提高老井場利用率,單個井場可鉆進(jìn)多口三維水平井,實(shí)現(xiàn)地質(zhì)有利發(fā)育區(qū)的集約化開發(fā),同時多個井口位于同一井場,也便于后期作業(yè)管理。目前,國內(nèi)三維水平井組鉆井技術(shù)較成熟,涪陵頁巖氣田、長慶油田、勝利油田、渤海油田等多家單位均已進(jìn)行了大規(guī)模的現(xiàn)場應(yīng)用[1-5]。2015 年,華北油氣分公司在涇河油田及洛河油田成功實(shí)施了多口三維水平井[6-8],包含首個三維水平井組——LH1-2-7,同一井場實(shí)施 3 口井(2 口三維水平井)。國內(nèi)外很多學(xué)者針對水平井三維井眼軌道設(shè)計及軌跡控制技術(shù)進(jìn)行了研究[9-13,并取得了較好的認(rèn)識,針對杭錦旗區(qū)塊JPH-411 井鄰井情況及地質(zhì)中靶要求等對三維井眼軌道進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計,并在實(shí)鉆過程中總結(jié)出一套實(shí)鉆軌跡控制技術(shù)。

    1 三維井眼軌道設(shè)計及控制難點(diǎn)

    杭錦旗區(qū)塊構(gòu)造上位于鄂爾多斯盆地伊盟北部隆起帶,JPH-411 井位于杭錦旗區(qū)塊錦 58 井區(qū)工程復(fù)雜中低風(fēng)險區(qū),與 JPH-410 井同井場。JPH-411 井設(shè)計目的層為下石盒子組盒1 段,垂深3 152 m,A 靶點(diǎn)靶前距450 m,偏移距218 m,設(shè)計水平段長1 000 m,水平段方位150.79°?;贘PH-411 井地質(zhì)中靶數(shù)據(jù),分析三維井眼軌道設(shè)計及控制難點(diǎn)主要有三點(diǎn):①JPH-411 井與JPH-410 井井口間距僅為4.62 m,直井段若未進(jìn)行防碰設(shè)計則最近距離均小于30.00 m,必須進(jìn)行軌道防碰設(shè)計,直井段進(jìn)行防碰設(shè)計后,必然增大后續(xù)三維增斜扭方位井段的設(shè)計及實(shí)施難度;②JPH-411 井靶前距及偏移距均較大,扭方位時機(jī)確定難度較大,若提前扭方位偏移距,可能無法達(dá)到設(shè)計要求,會造成中靶困難,若滯后扭方位,靶前距位移又很難滿足定向工具造斜要求,大井斜情況下扭方位難度非常大,且較大的靶前距及偏移距必然造成斜井段較長,鉆具組合與井壁的接觸面積增大,摩阻扭矩必然增大,且鉆進(jìn)后續(xù)井段托壓亦會較嚴(yán)重;③杭錦旗區(qū)塊在前期的勘探開發(fā)過程中,儲層非均勻性分布較為明顯,且對儲層垂深的預(yù)測存在較大的不確定性,往往需要根據(jù)實(shí)鉆地層情況調(diào)整中靶軌跡,這給三維井眼軌道順利著陸帶來了較大的挑戰(zhàn)。

    2 三維井眼軌道優(yōu)化設(shè)計

    2.1 設(shè)計思路

    針對JPH-411 井地質(zhì)中靶要求及實(shí)鉆面臨問題,將三維井眼軌道優(yōu)化設(shè)計為“直井段(微增斜)-二維增斜段-三維增斜扭方位井段-穩(wěn)斜段-二維增斜段-水平段”六段制軌道剖面。直井段采用微增井斜增大設(shè)計軌道與JPH-410 井實(shí)鉆軌跡最近距離及分離系數(shù),實(shí)現(xiàn)有效防碰;第一段二維增斜段沿初始扭方位鉆進(jìn),減小偏移距及靶前距,降低后續(xù)增斜方位對中靶難度;三維增斜扭方位段同時增斜扭方位,盡量減小斜井段長度,減低摩阻扭矩;穩(wěn)斜段預(yù)探目的層頂界,可根據(jù)目的層頂界垂深變化及時調(diào)整長度,后續(xù)緊跟第二段二維增斜段著陸中靶;水平段按照多靶點(diǎn)控制要求實(shí)施,具體情況見圖1。

    圖1 JPH-411 井六段制三維井眼軌道設(shè)計示意圖

    2.2 直井段防碰繞障軌道

    待設(shè)計JPH-411 井與實(shí)鉆JPH-410 井井口相距4.62 m,JPH-411 井井眼軌道若不進(jìn)行防碰繞障設(shè)計,則由井口至造斜點(diǎn)最近距離均小于30.00 m,且部分井段分離系數(shù)小于2,碰撞減風(fēng)險較大。JPH-411井一開后直井段采用微增斜沿增大最近距離方位鉆進(jìn),即120°左右,最大井斜角控制在1.5°左右。井眼軌道水平位移增大至30.00 m左右后降斜至0°,不再增大水平位移,避免水平位移增大后對后續(xù)增斜扭方位產(chǎn)生較大影響,具體數(shù)據(jù)見表1。

    2.3 第一段二維增斜段軌道

    第一段二維增斜段軌道設(shè)計主要目的為確定初始方位角、縮短偏移距。初始方位角確定后,初始方位角與水平段方位角的夾角即為扭方位工作量,一般扭方位工作量在 60°~70°較為合適。扭方位工作量和偏移距與靶前距之比值相關(guān)性較強(qiáng),偏移距與靶前距之比值越大,則扭方位工作量越大;反之,實(shí)鉆過程中初始方位角與水平段方位角夾角越大,則偏移距減小越快。初始扭方位角與水平段方位夾角為90°時,偏移距減小最快,但增加了扭方位工作量,大大增加了后續(xù)增斜扭方位井段實(shí)施難度。

    表1 JPH-411 井直井段防碰繞障軌道

    JPH-411 井基于水平段靶點(diǎn)垂深、方位情況,通過迭代計算得到了初始扭方位角度為78.96°,與水平段方位角150.79°夾角為71.83°。根據(jù)國內(nèi)多名學(xué)者研究結(jié)果[15],第一段二維增斜段井斜角不宜大于40°,可為后續(xù)扭方位鉆進(jìn)提供足夠的井斜變化空間。考慮到造斜工具能力、完井管柱下入需求和減小降摩減扭等多方面因素,第一段二維增斜段造斜率控制在4°~6°/30 m。

    2.4 三維增斜扭方位段軌道

    三維增斜扭方位段以扭方位為主、增斜為輔,對比了多種井眼軌道計算方法,最終確定采用恒工具面角法設(shè)計了三維增斜扭方位井段軌道[9]。恒工具面角法計算井眼軌道,工具面角及造斜率恒定,井斜小時方位變化率較大,而井斜較大時方位變化率小。造斜率仍考慮造斜工具能力、完井管柱下入需求、減小降摩減扭等多方面因素,取值4°~6°/30 m,井斜增大至78°時,方位扭正至水平段方位150.79°。

    2.5 穩(wěn)斜段及第二段二維增斜段軌道

    針對杭錦旗區(qū)塊儲層垂深不確定性,采用穩(wěn)斜段+第二段二維增斜段著陸中靶,即通過穩(wěn)斜段預(yù)探儲層頂界,調(diào)整穩(wěn)斜段長及第二段二維增斜段造斜率確保準(zhǔn)確中靶。根據(jù) JPH-411 井鄰井盒 1 段儲層,預(yù)測垂深與實(shí)鉆垂深誤差為3~10 m,以扭正方位150.79°、井斜78°計算出穩(wěn)斜段長45 m,第二段二維增斜段以扭正方位 150.79°和造斜率 4°~6°/30 m 鉆進(jìn)著陸中靶。穩(wěn)斜段垂深變化10 m 左右、造斜段垂深變化6 m 左右,即該井盒1 段儲層垂深提前或滯后出現(xiàn)10 m,可縮短或增加穩(wěn)斜段長,調(diào)整第二段二維增斜段造斜率,確保準(zhǔn)確著陸中靶。

    2.6 水平段軌道及全井段三維井眼軌道

    長慶油田、勝利油田三維水平井均采用三級井身結(jié)構(gòu)。長慶油田三開水平段采用φ215.9 mm 鉆頭鉆進(jìn),從而完成1 500 m 水平段施工;勝利油田三開水平段采用φ152.4 mm 鉆頭鉆進(jìn),水平段長度多為800~1 500 m[3-5]。JPH-411 井采用三級井身結(jié)構(gòu),針對三開水平段進(jìn)行了鉆具鉆進(jìn)及完井管柱下入模擬分析,計算結(jié)果表明三開水平段以不超過2 000 m為宜。水平段井眼采用多靶點(diǎn)井眼軌道設(shè)計,每100 m 設(shè)置一個中間靶點(diǎn),通過多個靶點(diǎn)確保水平段井眼軌道在目的層內(nèi)穿行?;诟骶稳S井眼軌道設(shè)計,得到了JPH-411 井全井段三維井眼軌道設(shè)計(表 2)。

    表2 JPH-411 井全井段三維井眼軌道設(shè)計

    3 井三維井眼軌跡控制技術(shù)

    JPH-411 井優(yōu)化設(shè)計的六段制井眼軌道剖面實(shí)鉆過程中必須精細(xì)控制才可以滿足地質(zhì)中靶要求,解決實(shí)鉆問題。與常規(guī)二維井眼軌跡控制不同的是,三維井眼軌跡具有較大的偏移距,井斜及方位均要發(fā)生變化,且大井斜下方位變化較為困難,且控制三維井眼軌跡變化平滑是保證后續(xù)套管下入的關(guān)鍵。因此,對三維井眼軌跡進(jìn)行了分井段精細(xì)化控制。

    3.1 直井段井眼軌跡控制

    JPH-411 井直井段井眼軌跡控制關(guān)鍵是防碰繞障及軌跡平滑。直井段首先按照防碰繞障設(shè)計要求沿擴(kuò)大與JPH-410 井實(shí)鉆軌跡最近距離方位120°進(jìn)行微增斜鉆進(jìn),采用“PDC 鉆頭+1.25°單彎螺桿+MWD”鉆具組合定向滑動鉆進(jìn)出增斜趨勢后,再采用復(fù)合鉆進(jìn),實(shí)時測量井斜數(shù)據(jù)并及時調(diào)整。計算JPH-411 井實(shí)鉆軌跡與JPH-410 井實(shí)鉆軌跡最近距離,待最近距離增大至安全允許范圍后(大于30 m),逐步在井斜不變的情況下將方位調(diào)整至80°左右,與后續(xù)第一段二維增斜段初始方位角相同。為保證直井段井眼軌跡光滑,不再強(qiáng)行將井斜降至0°,即直井段沿初始方位角方向進(jìn)行微增斜鉆進(jìn),提前縮小偏移距,減小第一段二維增斜段偏移距工作量。整個直井段井眼軌跡控制要求井斜角小于 2°,全角變化率小于1°/30 m。

    優(yōu)選直井段鉆具組合,具體為:φ222.3 mm PDC鉆頭+φ165.0 mm×1.25°單彎螺桿+短鉆鋌+φ220.0 mm 扶正器+定向接頭+MWD+φ165.0 mm 無磁鉆鋌×2+φ165.0 mm 鉆鋌×8+φ127.0 mm 加重鉆桿×31+φ127.0 mm 鉆桿串。

    3.2 第一段二維增斜段軌跡控制

    第一段二維增斜段沿初始方位角進(jìn)行增斜鉆進(jìn),因前期直井段已鉆進(jìn)了一部分偏移距,對增斜段待鉆井眼軌道進(jìn)行了重新設(shè)計。增斜段重點(diǎn)井斜角由38°減小至30°,垂深及偏移距不變,造斜率5.4°/30 m,實(shí)鉆過程中實(shí)時調(diào)整定向鉆進(jìn)與復(fù)合鉆進(jìn)比例,確保增斜段井斜、垂深及偏移距成比例增加。

    優(yōu)選斜井段鉆具組合,具體為:φ222.3 mm PDC鉆頭+φ165.0 mm×1.50°螺桿+MWD+φ165.0 mm 無磁鉆鋌×2+φ127.0 mm 鉆桿×45+φ127.0 mm 加重鉆桿×40+φ127.0 mm 鉆桿串。

    3.3 三維增斜扭方位段軌跡控制

    經(jīng)過第一段二維增斜段增斜鉆進(jìn),井斜角增大至30°左右,偏移距亦縮小至合理范圍,井眼軌跡進(jìn)入最佳增斜扭方位井段。增斜扭方位段前期通過試鉆,明確在地層等多因素影響下,不同工具面角對井斜變化率及方位變化率的分配情況,即在某一工具面角下定向鉆進(jìn) 1 m,井斜及方位分別變化多少,由此確定后續(xù)工具面角擺放的范圍。每鉆進(jìn)1 個單根測量實(shí)鉆軌跡井斜數(shù)據(jù),預(yù)測井底實(shí)鉆軌跡數(shù)據(jù),并對待鉆井眼軌道適當(dāng)修正,制定下個單根復(fù)合鉆進(jìn)及定向鉆進(jìn)比例、定向鉆進(jìn)時的工具面角,由此保證實(shí)鉆軌跡沿著設(shè)計井眼軌道進(jìn)行鉆進(jìn)。根據(jù)地層調(diào)整復(fù)合鉆進(jìn)及定向鉆進(jìn)比例可以降低定向?qū)嵤╇y度,提高鉆進(jìn)速度,但同時也會增大全角變化率,對軌跡實(shí)施帶來一定的不確定性。通過精細(xì)控制三維增斜扭方位段軌跡,井斜增大至78°,方位扭正至149.39°,水平段方位要求 150.79°,基本實(shí)現(xiàn)了方位扭正。

    3.4 穩(wěn)斜段及第二段二維增斜段軌跡控制

    三維增斜扭方位井段之后,設(shè)計45 m 穩(wěn)斜段,預(yù)探盒1 段目的層頂界。實(shí)鉆結(jié)果表明,各層位垂深較設(shè)計預(yù)測值稍有滯后,預(yù)測A 靶點(diǎn)垂深3 144.5 m,較設(shè)計預(yù)測A 靶點(diǎn)垂深3 143.0 m 推遲1.5 m 左右,適當(dāng)縮短穩(wěn)斜段長度,采用單增模式著陸中靶,提高鉆進(jìn)速度。穩(wěn)斜段及第二段二維增斜段繼續(xù)采用增斜鉆具組合鉆進(jìn),穩(wěn)斜段采用增斜鉆具鉆進(jìn)需要不斷調(diào)整工具面定向鉆進(jìn)消減增斜趨勢,鉆進(jìn)速度較低。

    3.5 水平段軌跡控制

    水平段采用多靶點(diǎn)井眼軌道設(shè)計,實(shí)鉆軌跡亦采用多靶點(diǎn)實(shí)現(xiàn)有效控制。通過前期理論分析及不同鉆具組合應(yīng)用實(shí)踐表明,三開鉆具組合加放φ 150.0 mm 扶正器可以提高鉆具整體剛性,消減帶螺桿鉆具增斜趨勢,減少三開水平段穩(wěn)斜鉆進(jìn)過程中的定向鉆進(jìn)比例,保障三開水平段井眼軌跡光滑平順,提高三開水平段機(jī)械鉆速。優(yōu)選水平段鉆具組合:φ152.4 mm 鉆頭+φ127.0 mm×1.25°螺桿+φ 150.0 mm 扶正器+MWD+φ127.0 mm 無磁鉆鋌+φ 88.9 mm 鉆桿×150+φ88.9 mm 加重鉆桿×40+φ 88.9 mm 鉆桿串。

    4 實(shí)施效果分析

    實(shí)施三維井眼軌道設(shè)計及軌跡控制技術(shù),提高了三維水平井現(xiàn)場可操作性,實(shí)現(xiàn)了準(zhǔn)確著陸中靶,確保了三維水平井快速安全成井。JPH-411 井鉆井周期63.79 d,機(jī)械鉆速10.42 m/h,與同井場JPH-410 井機(jī)械鉆速10.56 m/h 相當(dāng)。

    采用水平距離法計算了JPH-411 井直井段、斜井段軌跡符合率,測點(diǎn)間距為30 m, JPH-411 井實(shí)鉆軌跡復(fù)合率為81.70%。此外,統(tǒng)計分析了JPH-411 井直井段、斜井段各測點(diǎn)水平距離及全角變化率(圖2 和圖3),從圖中可明顯看出,JPH-411 井實(shí)鉆軌跡與設(shè)計軌道吻合度較高。

    圖2 JPH-411 井實(shí)鉆軌跡與設(shè)計軌道水平距離

    針對實(shí)鉆軌跡進(jìn)行了二開中完技術(shù)套管下入能力分析及三開完井管柱下入能力分析。計算結(jié)果表明,均可安全下入,現(xiàn)場亦實(shí)現(xiàn)了二開中完技術(shù)套管及三開完井管柱安全下入。

    5 結(jié)論與建議

    (1)針對杭錦旗區(qū)塊地質(zhì)中靶要求及實(shí)鉆面臨問題,以快速安全鉆井、減小施工難度為目標(biāo),優(yōu)化形成六段制三維井眼軌道設(shè)計及軌跡控制技術(shù),在現(xiàn)場應(yīng)用過程中取得了較好的效果。

    (2)杭錦旗區(qū)塊在現(xiàn)場實(shí)施三維水平井過程中,建議推廣應(yīng)用六段制三維井眼軌道設(shè)計及軌跡控制技術(shù)。

    圖3 JPH-411 井實(shí)鉆全角變化率與設(shè)計全角變化率

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