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    非對(duì)稱布管的撓性管板應(yīng)力分析及結(jié)構(gòu)優(yōu)化

    2020-12-11 03:37:10劉林波董金善史為帥胡國(guó)呈
    石油化工設(shè)備 2020年2期
    關(guān)鍵詞:撓性筋板預(yù)熱器

    劉林波, 董金善, 李 川, 史為帥, 胡國(guó)呈

    (南京工業(yè)大學(xué) 機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院, 江蘇 南京 211816)

    在固定管板式熱交換器[1-2]使用過(guò)程中,管板常因?qū)嶋H工況苛刻而承受較大的壓力載荷和熱應(yīng)力載荷。高助威等[3]通過(guò)對(duì)3種不同操作工況下U形管式熱交換器管板進(jìn)行熱-機(jī)耦合場(chǎng)分析,得到應(yīng)力強(qiáng)度分布云圖并進(jìn)行了對(duì)比分析。鄭小濤等[4]應(yīng)用ANSYS軟件分析了熱力耦合作用下熱交換器異形管板的應(yīng)力場(chǎng),并依據(jù)ASME BPVC SEC Ⅷ—2013《Alternative Rules for Construction of Pressure Vessels》[5]進(jìn)行了強(qiáng)度校核。高溫、高壓工況下工作的熱交換器中經(jīng)常采用撓性管板[6],管板撓性段可以吸收熱膨脹差,在一定程度上緩解在管板邊緣產(chǎn)生的應(yīng)力集中。設(shè)計(jì)管板時(shí),一味增大管板厚度并不能保證其安全性,因板厚過(guò)大隨之產(chǎn)生的熱應(yīng)力也越大[7]。目前按照常規(guī)方法計(jì)算所得的管板厚度往往偏大,但在生產(chǎn)過(guò)程中因管板較薄造成失效的記錄很少[8]。很多學(xué)者通過(guò)研究管板的失效形式發(fā)現(xiàn)[9-10],有必要對(duì)管板上的應(yīng)力分布進(jìn)行探討,以減少管板與換熱管之間拉脫力過(guò)大導(dǎo)致的失效情況的發(fā)生[11]。

    以往管板設(shè)計(jì)的研究成果中,大多數(shù)情況下?lián)Q熱管在管板上都是對(duì)稱排布的,針對(duì)非對(duì)稱布管的撓性管板的研究較少。文中以某公司非對(duì)稱布管撓性管板預(yù)熱器為例,結(jié)合有限元分析軟件ANSYS對(duì)管板進(jìn)行應(yīng)力分析和結(jié)構(gòu)優(yōu)化,以期為撓性管板的工程設(shè)計(jì)提供指導(dǎo)。

    1 預(yù)熱器基本參數(shù)

    該預(yù)熱器的撓性管板與筒體焊接,管板直徑D=1 150 mm,厚度δ=16 mm,轉(zhuǎn)角半徑R=50 mm,殼體內(nèi)徑Di=1 200 mm,殼體壁厚δ1=12 mm,共有113根尺寸為?51 mm×5 mm的換熱管,換熱管中心距L=64 mm,正三角形排列。

    預(yù)熱器進(jìn)口管箱截面示意見(jiàn)圖1,管板布管模型見(jiàn)圖2。

    圖1 預(yù)熱器進(jìn)口管箱截面示圖

    圖2 預(yù)熱器管板布管模型

    預(yù)熱器主要設(shè)計(jì)參數(shù)見(jiàn)表1。換熱管材質(zhì)采用20鋼,筒體和管板材質(zhì)采用Q345R,其物理性能參數(shù)見(jiàn)表2。

    表1 預(yù)熱器主要設(shè)計(jì)參數(shù)

    表2 預(yù)熱器用主要材料物理性能參數(shù)

    2 撓性管板應(yīng)力分析及評(píng)定

    2.1 有限元模型建立

    考慮計(jì)算效率需要,在實(shí)際建模過(guò)程中對(duì)管板模型進(jìn)行如下簡(jiǎn)化[12],①為消除筒體、換熱管與管板連接處邊緣應(yīng)力的影響,建模時(shí)軸向長(zhǎng)度取筒體與換熱管長(zhǎng)度的一半。②因設(shè)備對(duì)稱,故選擇設(shè)備整體的1/2建模。③將換熱管與管板一體化考慮,即不考慮焊縫影響。

    預(yù)熱器網(wǎng)格劃分模型見(jiàn)圖3。采用漸變劃分方法對(duì)換熱管網(wǎng)格進(jìn)行劃分,即網(wǎng)格越靠近管板越密集,劃分后預(yù)熱器模型的單元數(shù)為168 877,節(jié)點(diǎn)數(shù)為233 548。

    圖3 預(yù)熱器網(wǎng)格劃分模型

    2.2 載荷及邊界條件

    溫度場(chǎng)邊界條件設(shè)置為,邊界1(管程側(cè)管板和換熱管壁面)施加金屬壁溫195 ℃,邊界2(殼程壁面)施加金屬壁溫170 ℃、管板內(nèi)外壁溫差為25 ℃。設(shè)備外壁面有保溫層隔熱,外壁面按絕熱邊界處理。預(yù)熱器模型溫度分布云圖見(jiàn)圖4。

    圖4 預(yù)熱器模型溫度分布云圖

    采用間接耦合法進(jìn)行熱應(yīng)力分析。力學(xué)邊界條件為,換熱管和筒體的模型端面施加軸向約束,即軸向位移x=0;對(duì)稱面施加對(duì)稱約束,即徑向位移z=0。管程施加設(shè)計(jì)壓力0.1 MPa、殼程施加設(shè)計(jì)壓力0.7 MPa,在管箱端面施加軸向平衡載荷2.7 MPa。

    2.3 不同工況管板強(qiáng)度評(píng)定

    2.3.1應(yīng)力模擬結(jié)果

    根據(jù)預(yù)熱器不同工作狀態(tài),按表3中的工況對(duì)管板進(jìn)行強(qiáng)度評(píng)定。表3中pt為管程設(shè)計(jì)壓力,ps為殼程設(shè)計(jì)壓力。模擬得到的各工況下?lián)闲怨馨宓膽?yīng)力云圖見(jiàn)圖5~圖6。

    表3 預(yù)熱器評(píng)定工況

    圖5 工況1~工況6撓性管板應(yīng)力云圖

    圖6 工況7~工況8下?lián)闲怨馨鍛?yīng)力云圖

    從圖5~圖6可以知道,最大等效應(yīng)力SINT所處的位置均在換熱管與管板接觸面的端部。比較前6種工況發(fā)現(xiàn),在計(jì)入膨脹變形差時(shí)管板的應(yīng)力有較大的提高,說(shuō)明溫度載荷對(duì)應(yīng)力提高影響顯著,與壓力組合在一起時(shí)的工況均為危險(xiǎn)工況,其中以工況3和工況4的應(yīng)力變化尤為顯著。水壓試驗(yàn)時(shí)管殼程壓力為設(shè)計(jì)壓力的1.25倍,而得到的最大等效應(yīng)力也為設(shè)計(jì)壓力時(shí)的1.25倍,說(shuō)明材料是在線彈性范圍內(nèi)變化。

    在最大等效應(yīng)力點(diǎn)沿?fù)闲怨馨灏搴襁M(jìn)行線性化處理,發(fā)現(xiàn)線性化路徑上越靠近板厚中部應(yīng)力數(shù)值越低,且應(yīng)力最大值均位于管程側(cè)的管板表面。受換熱管支撐的管板大部分區(qū)域的應(yīng)力要比對(duì)應(yīng)的管板另一側(cè)應(yīng)力低,說(shuō)明換熱管支撐對(duì)撓性管板有加強(qiáng)作用。

    2.3.2 評(píng)定結(jié)果

    參照J(rèn)B 4732—1995《鋼制壓力容器——分析設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)(2005年確認(rèn))》[13]中對(duì)管板各類應(yīng)力和強(qiáng)度校核方法的規(guī)定要求,局部薄膜應(yīng)力PL許用值為1.5KSm,一次應(yīng)力+二次應(yīng)力PL+Pb+Q許用值為3KSm。管板材質(zhì)Q345R的許用應(yīng)力Sm=143 MPa,載荷組合系數(shù)K=1,則有1.5KSm=214.5 MPa、3KSm=429 MPa。

    對(duì)管板進(jìn)行線性化處理,將管板應(yīng)力線性化結(jié)果和許用值對(duì)比,評(píng)定結(jié)果見(jiàn)表4。

    表4 不同工況下?lián)闲怨馨鍙?qiáng)度安全評(píng)定結(jié)果 MPa

    由表4可知,工況2和工況7的撓性管板強(qiáng)度評(píng)定不合格,管板結(jié)構(gòu)需進(jìn)一步優(yōu)化。由于管程設(shè)計(jì)壓力不高,單獨(dú)施加管程壓力以及計(jì)入熱膨脹差進(jìn)行模擬所得的各類應(yīng)力數(shù)值較小,故應(yīng)力評(píng)定均合格。單純施加殼程設(shè)計(jì)壓力,危險(xiǎn)截面的各類應(yīng)力都已接近強(qiáng)度許用值,在計(jì)入溫度載荷后熱應(yīng)力即超出許可范圍,說(shuō)明溫度導(dǎo)致的熱膨脹變形產(chǎn)生了較大的溫差應(yīng)力。

    2.4 不同工況換熱管拉脫力校核

    在ANSYS中對(duì)換熱管的軸向應(yīng)力云圖進(jìn)行提取,得到了各工況下?lián)Q熱管的軸向應(yīng)力云圖,見(jiàn)圖7~圖8。

    圖7 工況1~工況2換熱管軸向應(yīng)力云圖

    圖8 工況3~工況8換熱管軸向應(yīng)力云圖

    由圖7~圖8可知,軸向應(yīng)力最大點(diǎn)出現(xiàn)在換熱管與管板相連處,該連接區(qū)域均出現(xiàn)軸向應(yīng)力突變,并且局部有較大的軸向峰值應(yīng)力。依據(jù)GB/T151—2014《熱交換器》[14]規(guī)定,對(duì)各工況換熱管的拉脫力與許用值進(jìn)行評(píng)定,結(jié)果見(jiàn)表5。表5中σt為換熱管軸向應(yīng)力,q為換熱管和管板連接拉脫應(yīng)力,[q]為許用拉脫應(yīng)力。從表5可見(jiàn),僅4組工況滿足強(qiáng)度要求。

    表5 不同工況下?lián)Q熱管拉脫力校核 MPa

    3 撓性管板結(jié)構(gòu)優(yōu)化[15-16]

    3.1 增加管板厚度

    將管板厚度分別增大到18 mm和20 mm,對(duì)工況2、工況7進(jìn)行應(yīng)力分析,得到的撓性管板應(yīng)力云圖見(jiàn)圖9~圖10。

    圖9 管板厚度增大到18 mm后不同工況下?lián)闲怨馨鍛?yīng)力云圖

    圖10 管板厚度增大到20 mm后不同工況下?lián)闲怨馨鍛?yīng)力云圖

    管板厚度增大后管板最大等效應(yīng)力點(diǎn)的位置沒(méi)有發(fā)生變化,對(duì)應(yīng)力線性化結(jié)果進(jìn)行安全評(píng)定,結(jié)果見(jiàn)表6。

    表6 管板厚度增大前后撓性管板強(qiáng)度安全評(píng)定結(jié)果

    對(duì)比表6中所列的數(shù)據(jù)可以看出,管板厚度增大為20 mm與18 mm之后,撓性管板應(yīng)力分布相差不大,但厚度增大后撓性管板最大等效應(yīng)力明顯降低,且管板厚度增大為20 mm時(shí),在2組工況下的強(qiáng)度安全評(píng)定均合格。

    但由于管板材質(zhì)是鍛件,管板厚度比原來(lái)增大了25%,提高了制造成本,經(jīng)濟(jì)性欠佳。

    3.2 增設(shè)支撐筋板

    3.2.1管板應(yīng)力分析和強(qiáng)度校核

    支撐筋板材料選用Q345R,在管板左右兩側(cè)對(duì)稱布置。

    支撐筋板安裝位置及結(jié)構(gòu)尺寸見(jiàn)圖11。

    圖11 支撐筋板安裝位置及結(jié)構(gòu)尺寸

    增設(shè)支撐筋板后8組工況下?lián)闲怨馨鍛?yīng)力云圖見(jiàn)圖12~圖13。

    圖13 增設(shè)支撐筋板后工況3~工況8撓性管板應(yīng)力云圖

    從圖12~圖13看出,增設(shè)支撐筋板后管板應(yīng)力明顯降低。部分工況下在支撐筋板與管板連接區(qū)域產(chǎn)生了應(yīng)力集中,在計(jì)入熱膨脹差之后,應(yīng)力在管板的分布趨于平緩,降低了筋板與管板連接處的應(yīng)力集中。對(duì)危險(xiǎn)截面進(jìn)行線性化處理,得到不同工況下管板各類應(yīng)力值,評(píng)定結(jié)果見(jiàn)表7。

    表7 增設(shè)支撐筋板后撓性管板強(qiáng)度安全評(píng)定結(jié)果 MPa

    由表7可以看出,增設(shè)支撐筋板后撓性管板強(qiáng)度有很大程度的提高,各應(yīng)力指標(biāo)明顯降低,8組工況下的線性化結(jié)果均滿足強(qiáng)度要求,且有較大的安全裕度。

    3.2.2 支撐筋板應(yīng)力校核

    選取工況2、工況6這 2組危險(xiǎn)工況進(jìn)行模擬分析,提取支撐筋板結(jié)構(gòu)的應(yīng)力云圖,并在應(yīng)力集中點(diǎn)沿板厚方向進(jìn)行線性化處理。支撐筋板的應(yīng)力云圖見(jiàn)圖14,線性化評(píng)定結(jié)果見(jiàn)表8。

    由圖14和表8可知,筋板上大部分區(qū)域的應(yīng)力較小,靠近管板和筒體的部分應(yīng)力較大。支撐筋板的最大應(yīng)力在工況2時(shí)出現(xiàn)在折邊處,工況6時(shí)出現(xiàn)在筋板與管板連接的邊緣處,這是典型的結(jié)構(gòu)不連續(xù)造成的應(yīng)力集中現(xiàn)象。由于筋板結(jié)構(gòu)未倒圓角且評(píng)定合格,而過(guò)渡圓角可以緩解應(yīng)力集中現(xiàn)象,所以實(shí)際情況偏安全。

    圖14 不同工況下支撐筋板應(yīng)力云圖

    表8 不同工況下支撐筋板強(qiáng)度安全評(píng)定 MPa

    3.2.3 換熱管拉脫力校核

    對(duì)增設(shè)支撐筋板后的換熱管進(jìn)行拉脫力校核,增設(shè)支撐筋板前后換熱管拉脫力變化趨勢(shì)見(jiàn)圖15。由圖15看出,支撐筋板能夠在很大程度上降低換熱管的拉脫力,說(shuō)明支撐筋板將部分載荷轉(zhuǎn)移到了筒體上,起到了很好的傳遞力的作用,各工況下拉脫力評(píng)定結(jié)果均合格,且留有較大的安全裕度。

    圖15 增設(shè)支撐筋板前后換熱管拉脫力變化

    4 結(jié)語(yǔ)

    非對(duì)稱布管的撓性管板受力復(fù)雜,常規(guī)設(shè)計(jì)難以保證其強(qiáng)度要求。采用有限元方法對(duì)非對(duì)稱布管的撓性管板進(jìn)行模擬計(jì)算,結(jié)合JB 4732—1995(2005年確認(rèn))和GB/T 151—2014對(duì)管板強(qiáng)度和換熱管拉脫力進(jìn)行評(píng)定,發(fā)現(xiàn)部分工況下應(yīng)力評(píng)定不合格,管板結(jié)構(gòu)需進(jìn)一步改進(jìn)。提出了2種管板結(jié)構(gòu)改進(jìn)方案,模擬對(duì)比發(fā)現(xiàn),增加管板厚度雖能達(dá)到現(xiàn)強(qiáng)度安全標(biāo)準(zhǔn),但經(jīng)濟(jì)性不夠理想。增設(shè)支撐筋板可以有效降低管板各類應(yīng)力,且留有較大的安全裕度,具有一定的優(yōu)化空間。

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